Iš anksto įtemptas betonas: prasmė, privalumai ir sistema
Perskaitę šį straipsnį, sužinosite apie: - 1. įtempto betono reikšmę 2. iš anksto įtempto betono pranašumai 3. sistemos 4. praradimas 5. projektavimo principai 6. dangtis ir tarpai 7. T-spindulio įtempto betono tiltas 8. įtempto betono dėžė -Girder Bridges.
Turinys:
- Iš anksto įtempto betono reikšmė
- Iš anksto įtempto betono privalumai
- Betoninės įtempimo sistemos
- Įtempimo betono praradimas
- Betoninio įtempimo projektavimo principai
- Įtempimo plieno dangtis ir tarpai
- T-Beam įtemptas betono tiltas
- Iš anksto įtempti betono dėžių sijų tiltai
1. Iš anksto įtempto betono reikšmė:
Iš anksto įtemptas betonas yra tas betonas, kuriame vidiniai įtempiai sukelia tam tikrą specialią techniką, kad taip išvystyti įtempiai yra priešingi nei tie, kuriuos sukelia išorinės apkrovos, pvz. narys turi būti suprojektuotas.
Išankstiniu įtempimu elemento stiprumas gali būti žymiai padidintas, nes dalis įtempių, kuriuos sukelia negyvi ir gyvi kroviniai, iš anksto įtempimo jėga panaikinama.
2. Iš anksto įtempto betono privalumai:
Iš anksto įtempto betono plėtra atvėrė naujas perspektyvas greitkelių tiltų statyboje. Iš anksto įtempti betoniniai tiltai turi daug pranašumų, palyginti su gelžbetoniais, todėl dauguma ilgų spindulių betono greitkelių tiltų yra pastatyti iš įtempto betono.
Šiems tilteliams reikia mažiau plieno, betono ir klojinių. Mažiau betono juostose sumažina mirusių apkrovų momentus ir žirkles.
Be to, iš anksto įtemptos sijos yra lengvesnės, sijų paleidimas tampa įmanomas tekančiuose srautuose, kur sustojimas nėra įmanomas arba sustojimo kaina bus nepaprastai didelė. Be to, dėl sumažėjusio įtemptų sijų ir plokštės svorio, galima sumažinti statramsčio ir pamato savikainą, dėl kurios susidaro bendra tilto ekonomika.
Iš anksto įtempti betoniniai profiliai turi papildomą pranašumą, kad visa sekcija lieka suspaudimu ir taip pašalinama bet kokia įtempimo įtrūkimų galimybė ir kad įstrižos įtemptos sausgyslės sumažina šlyties jėgą galuose, taigi taupo šlyties sustiprinimą.
3. Betoninės įtempimo sistemos:
Iš anksto įtempto tilto konstrukcijose po įtempimo metodas yra paprastai priimtas ir tik po įtempimo. Tokių konstrukcijų gamyboje Indijoje dažniausiai naudojamos šios įtempimo sistemos.
Šiame kontekste galima paminėti, kad pagrindinis skirtingų išankstinio įtempimo sistemų skirtumas yra tas principas, pagal kurį įtempiami ir įtvirtinami įtempimo strypai arba kabeliai prie betono elementų, kitaip nėra didelių skirtumų nei projektavimo procese, nei konstrukcijoje. metodas.
i. „Freyssinet“ sistema:
Ši sistema įtvirtina įtempimo kabelius pleištais, naudodama du kūgius, moterų kūgį ir vyrišką kūgį (16.2 pav.). Įtempimo kabeliai paprastai sudaro 8, 12 arba 18 nos. arba 5 mm arba 7 mm laidų, ir šie laidai yra tarp vyrų ir moterų kūgio sienelių, įtempti ir išleisti. Laidų atsukimo tendencija nulemia vyrų kūgį ir užrakina laidus pleištais.
Nėra jokių papildomų laidų perlenkimo ir jie yra nuolat tvirtinami prie betono elementų. Be to, cemento skiedinys įpurškiamas į tarpą tarp kabelio ir apvalkalo, kad būtų užtikrintas tolesnis saugumas nuo kabelių slinkimo. Cemento pagrindas taip pat apsaugo kabelius nuo korozijos.
Tiek vyriški, tiek moteriški kūgiai yra pagaminti iš aukštos kokybės betono su glaudžiai išdėstytu spiraliniu sutvirtinimu. Vyriškas kūgis yra šiek tiek kūgio formos pleišto pavidalu. Kabelių įtempimas arba įtempimas atliekamas naudojant specialiai tam tikslui pagamintus „Freyssinet“ lizdus.
Betonavimo metu kabeliai yra apsaugoti metaliniu apvalkalu taip, kad tarp betono ir įtempto plieno nebūtų sukurta jokia jungtis, nes priešingu atveju įtempimo plieno įtempimas nebus įmanomas. Ypatingas dėmesys turi būti skiriamas, kad apvalkalas nepralaistų.
ii. Magnel-Blaton sistema:
Ši sistema taip pat naudoja 5 mm. arba 7 mm. laidai kaip įtempiamas plienas ir laidų tvirtinimo principas yra toks pat, kaip ir „Freyssinet“ sistemoje. pagal pleištą, tačiau pagrindinis skirtumas yra tas, kad šie pleištai yra pagaminti iš plieno, o ne betono ir plokščio formos, o ne kūgio formos „Freyssinet“ sistemos kūgio formos (16.3 pav.).
Šios plokščiosios pleištai įtvirtina laidus trintimi prieš plieno sumuštinių plokštes, kurios priešais ant plieno paskirstymo plokštelių. Iš kabelio esanti įtempimo jėga galiausiai perkeliama į betoninį elementą per šias paskirstymo plokštes.
Kiekviena plieno sumuštinė plokštė gali pritvirtinti 8 nos. laidai. Kiekvieno skirstymo plokštės talpa paprastai yra 8 laidų. Betonavimo metu šios plokštės gali būti supilamos į galinę plokštę arba įtempimo metu gali būti padengtos skiediniu. Freyssinet sistemoje visi kabelio laidai vienu metu yra įtempti, tačiau Magnel-Blaton sistemoje vienu metu yra tik du laidai.
iii. „Gifford-Udall“ sistema:
Paprastai šioje sistemoje naudojamų laidų skersmuo yra 4 mm, 5 mm ir 7 mm. Tvirtinimo įtaisą sudaro vienas traukos žiedas, vienas guolio plokštė ir tvirtinimo rankenos (16.4 pav.).
Inkaravimo rankena yra plieninis cilindras, kurio viduje yra kūginė skylė, per kurią įterpiama smailėjančio plieno pleišto. Inkaras, kurį reikia pritvirtinti, eina per plieno pleištą, suspaustą tarp dviejų pusių. Šioje sistemoje kiekviena viela yra įtvirtinta nepriklausoma rankena, todėl kiekviename vienete gali būti įrengtas bet koks laidų skaičius.
Cilindrinė rankena atsilieka nuo plieno guolio plokštės, per kurią yra išgręžtos kelios angos, kad būtų lengviau pritvirtinti laidus. Guolio plokštė vėl atlenkiama į traukos žiedą, kuris galiausiai perduoda įtempimo jėgą į betoninį elementą.
iv. „Lee-McCall“ sistema:
Skirtingai nuo pirmiau minėtos sistemos, šioje sistemoje dažniausiai naudojami 12 mm storio strypai. iki 28 mm. vietoj laidų ar kabelių. Šis metodas yra labai paprastas tvirtinimo įtaisui, kurį sudaro viena galinė plokštė arba guolio plokštė ir veržlė (16.5 pav.). Strypų galai yra įsriegti, o įtempiant veržles užveržiamos, kad būtų išvengta įtempto strypo susitraukimo.
Ši sistema turi pranašumą prieš tai, kad įtempimas gali būti atliekamas etapais, nes bet kuriuo metu galima veržti veržlę. Išankstinio įtempimo nuostolius dėl šliaužimo, plieno atsipalaidavimo ir kt. (Kurių didžioji dalis atsiranda ankstyvosiomis įtempimo dienomis) galima sumažinti, jei strypai po to atsitraukia.
4. Įtempimo betono praradimas:
Prestižo praradimas nariuose atsiranda dėl daugelio veiksnių, iš kurių kai kurie turi būti atsispindi kuriant narius, o kai kurie - pabrėžiant. Jie gali būti trumpai nurodyti kaip:
i. Nuostoliai, atsirandantys dėl siaurų betono:
Kai betoninė dalis išlieka įtempta, betone susidaro nuolatinis įtempimas arba šliaužimas, kuris sumažina įtempimą įtempimo sausgyslėse. Šliaužimo kiekis priklauso nuo įtempio dydžio ruože ir betono storio prieskonio padengimo kalkėje.
Betono šliaužtinis štamas turi būti paimtas, kaip parodyta 16.2 lentelėje.
Pastaba:
a) Tarpinių verčių tepimas gali būti interpoliuojamas tiesiškai.
(b) Apskaičiuojant pralaidumo praradimą, reikia atsižvelgti į įtempimą iš anksto įtempto plieno centre.
c) Bet kurio intervalo šliaužimo įtampa turi būti pagrįsta vidutiniu įtempiu per intervalą.
ii. Prarasti dėl betono susitraukimo:
Panašiai kaip ir šliaužtinis štamas, susitraukimo įtampa sumažina įtempimo jėgą įtempimo sausgyslėse. Išankstinio įtempimo praradimas dėl betono susitraukimo apskaičiuojamas pagal įtempimo vertes dėl likusio susitraukimo, kaip nurodyta 16.3 lentelėje.
Pastaba:
a) Tarpinių skaičių vertės gali būti interpoliuojamos tiesiškai.
iii. Nuostoliai dėl plieno atsipalaidavimo:
Kai aukšto tempimo plienas laikomas įtemptoje padėtyje, pastovus štampavimas ar atsipalaidavimas, kaip paprastai vadinama, vyksta dėl to, kad sausgyslėje esanti įtempimo jėga mažėja ir atsiranda prestižo praradimas. Atsipalaidavimo nuostoliai priklauso nuo plieno įtempio, kaip nurodyta 16.4 lentelėje. Jei gamintojo patvirtintų verčių nėra, šios vertės gali būti numatytos projektuojant.
iv. Nuostoliai dėl sėdynių arba tvirtinimo vietų slydimo:
Perkėlus įtempimą į tvirtinimo įtaisus, laidų slydimas arba vyrų kūgio ar įtempimo įsiskverbimas įtvirtinimo vietose atsiranda prieš tvirtai priveržiant laidus. Dėl šios priežasties sumažėja įtempimas, kurio vertė turi atitikti bandymo rezultatus arba gamintojų rekomendacijas. Kaip grubus kreiptuvas, slydimas ar įkišimas gali būti laikomas nuo 3 iki 5 mm.
v. Praradimas dėl elastinio sutrumpinimo:
Visi iš anksto įtempto elemento kabeliai ar laidai tuo pačiu metu nėra įtempti, tačiau įtempimas daromas vienas po kito, atsižvelgiant į būtinybę patenkinti skirtingas apkrovos sąlygas. Elastinis įtempimas, susidaręs dėl įtempimo jėgos, veikiančios ant betono elemento, sukelia tam tikrą atsipalaidavimą prieš įtemptą sausgyslę, kuri buvo įtempta anksčiau.
Todėl akivaizdu, kad dėl šio reiškinio pirmoje instancijoje pabrėžta sausgyslė patirs didžiausius nuostolius, o paskutinis - nepatirs nuostolių. Nuostolis dėl elastinio sutrumpinimo apskaičiuojamas pagal įtempimo seką.
Tačiau, projektuojant, dėl visų elastinių sutrumpinimų atsiradusio visų laidų įtempimo praradimas gali būti laikomas lygiaverčiu modulinio santykio rezultatui ir pusė įtampos betonui, esančiam šalia sausgyslių, vidutiniškai išilgai ilgio. Kita vertus, įtempimo praradimas gali būti apskaičiuojamas tiksliai pagal įtempimo seką.
vi. Nuostolis dėl trinties:
Priverstiniame elemente atsiranda trinties praradimas įtempimo jėgoje ir skiriasi nuo sekcijos. Šis praradimas priklauso nuo trinties efektyvumo tarp įtemptos sausgyslės ir ortakio.
Trinties nuostoliai skirstomi į dvi dalis:
i) Ilgio efektas - trintis tarp sausgyslės ir kanalo (abu tiesūs).
ii) Išlenkimo efektas - dėl sausgyslės ir kanalo išlinkio atsiranda trintis, kai yra įtempta sausgyslė ir atsiranda prestižo praradimas.
Išankstinio įtempimo jėgos P x dydį bet kuriame atstumu x nuo kėlimo galo po to, kai nustatomi trinties nuostoliai dėl ilgio ir kreivumo poveikio, galima nustatyti pagal šią lygtį:
P x = P o . e - (KX + μθ) (16.3)
Kur P o = įtempimo jėga kėlimo gale.
P x = įtempimo jėga tam tikru tarpiniu tašku x atstumu.
K = metalo ilgio metalo ilgio ilgis arba bangavimas,
μ = kreivumo efektyvumas.
θ = Bendras radialų kampinis pokytis nuo lizdo iki svarstomo taško.
x = sausgyslės tiesios dalies ilgis nuo kėlimo pabaigos metrais.
e = Naperio logaritmo bazė (= 2, 718).
K ir μ reikšmės skiriasi dėl skirtingo plieno ir ortakių ar apvalkalų pobūdžio, kaip nurodyta 16.5 lentelėje, ir šios vertės gali būti naudojamos trinties nuostoliams apskaičiuoti.
Aptariami įvairūs nuostoliai, į kuriuos turi būti atsižvelgiama ruošiant sekcijas ir įtempimo metu. Pastebėta, kad dėl betono įtempimo ir susitraukimo ir plieno atpalaidavimo nuostoliai po įtemptų konstrukcijų yra nuo 15 iki 20 proc.
Nuostolis, atsirandantis dėl slydimo tvirtinimo įtaiso vienete, yra slydimo procentinė dalis, palyginti su visišku sausgyslės išplėtimu, pasiekiamu ją pabrėžiant.
Slydimo mastas tvirtinimo įrenginyje priklauso nuo pleišto rūšies ir įtempimo vieloje, todėl paaiškėja, kad prestižo praradimas šioje paskyroje yra daugiau trumpiems nariams nei ilgiems nariams, nes slydimo suma abu atvejai bus tokie patys, jei stresas sausgyslių ir pleišto būsenoje išliks toks pats.
Esant svarbiems tiltams, įtempiai tarpuose turi būti tikrinami 20 proc. Didesnių laiko priklausomų nuostolių, pvz. slinkimas, susitraukimas, atsipalaidavimas ir tt, kad būtų užtikrintas minimalus liekamasis suspaudimas. Ilgesniems nariams trinties nuostoliai, ypač tęstiniai, kuriuose sausgyslių kreivė keičia kryptį, yra daugiau. Vidutinė 12–15 proc. Vertė gali būti laikoma labai apčiuopiama gaire.
Preliminarūs T-sijų ir dėžių laikiklių matmenys:
Pradiniai sijos sekcijos matmenys turi būti tokie, kad jie atitiktų visas pakrovimo sąlygas tiek statybos metu, tiek eksploatacijos metu. Įvairių sijos dalių dalių matmenys pavaizduoti 16.6 pav., Kuris pateikia apytikslį sijų sekcijų vadovą. Skirtingų apkrovos sąlygų įtempiai sijos viduje gali būti ištirti atsižvelgiant į numatomos sijos sekcijos savybes.
Jei reikia, numatomus sijos matmenis galima atitinkamai modifikuoti, kad būtų galima pasiekti reikiamą skyrių. Viršutinio flanšo, apatinio flanšo ir juostos matmenys turi būti tokie, kad įtempimo kabeliai būtų pritaikyti atitinkamam dangteliui ir tarpui, kaip nurodyta kodo nuostatose. Matmenys parodyti 16.6 pav. Tačiau svarbiems tiltams tinklelio matmenys T-sijos ir dėžių sijos.
T-sijų ir dėžių sijų juostos storis turi būti ne mažesnis kaip 200 mm. ir kanalo skersmuo. Jei liejiniai yra in situ, jei įtempimo kabeliai yra įtvirtinti tinkle, juostos storis turi būti ne mažesnis kaip 350 mm. vienodai.
Apytiksliai iš anksto įtemptų betoninių denių sijų gylis gali būti nustatomas pagal toliau pateiktus reikalavimus, kad būtų galima pradėti nuo preliminaraus projektavimo, kad atitiktų reikalavimus (L ir D yra sijos ir gylis metrais).
a) T-spindulių ir plokščių tiltai (7, 5 m kelio):
i) 3 sijų denyje D = L / 16
ii) 4 sijų denio D = L / 18
iii) 5 sijų deniuose D = L / 20
b) Dėžės sijų tiltai:
i) Vieno langelio denio D = L / 16
ii) Dviejų ląstelių denio D = L / 18
iii) Trijų ląstelių denio atveju D = L / 20
HT CABLE (APPROX. NOS.) (Kad atitiktų IRC reikalavimus: 18-1985):
Bendras aukšto tempimo kabelių skaičius (12 laidų 7 mm diapazono) preliminariame projekte gali būti laikomas 1, 6–1, 7 karto didesnis už metrą. 45 m pločio paklotui su 5 sijų sijos, bendras Nr. kabelių, reikalingų pagal nykščio taisyklę, yra 45, 0 x 1, 7 = 76, 5.
Faktiškai naudojamų kabelių skaičius yra 15 (vidutiniškai) už sijas. Dėžutėje esantis tiltas su konsolės konstrukcija, kurios tarpas yra 101, 0 m. Kabelių skaičius pagal nykščio taisyklę siekia 1, 7 x 101 = 171, 7. Faktiškai naudojamų kabelių skaičius = 172 Nr.
5. Iš anksto įtempto betono projektavimo principai:
Nesudėtiniuose deniuose sijos yra išdėstytos greta 25–40 mm tarpo. tarp flanšų ir diafragmų, 16.7a pav. Šio tipo deniai dažniausiai priimami ten, kur galvos kambarys yra apribotas arba kai sijų paleidimas yra būtinas dėl sunkumų centruojant darbą.
Sijos yra surenkamos į liejimo kiemą, iš anksto įtemptos ir paleidžiamos tam tikru įrenginiu. Tuomet sujungimai suformuojami cemento-smėlio skiediniu, o denis yra iš anksto įtemptas skersai, kad jis būtų standus ir monolitinis.
Kita vertus, kompoziciniuose deniuose sijos gali būti liejamos vietoje arba surenkamos liejimo aikštelėje ir paleistos po pirminio įtempimo. RC plokštė virš įtemptų sijų ir RC diafragmų yra išliejami ir pagaminti iš kompozitų, naudojant šlyties jungtis. Šis denio tipas parodytas 16.7b pav.
Taip pat naudojamas kitas iš anksto įtempto betono kompozicinio denio tipas, kaip parodyta 16.7c pav. Tokiuose deniuose atlenkiamos sijos ir tarpinės membranos po to, kai sijos yra įjungtos, o denis ir diafragmos yra iš anksto įtemptos.
16.7a pav. Iliustruotuose denių tipuose, kadangi sekcijos savybės, pvz., Plotai, sekcijų moduliai ir kt., Visose pakrovimo sąlygose išlieka nepakitusios, įtempiai sijos yra sukurtos vienodomis skerspjūvio savybėmis.
Tačiau sudėtiniuose deniuose pertvarų skerspjūvio savybės pakeičiamos po to, kai denio plokštė arba tarpinė plokštė yra sujungta su sijos ir todėl apskaičiuojant įtempius, reikia atsižvelgti į modifikuotas jungiamųjų sijų savybes.
Tai reiškia, kad įtempiai dėl sijų savaiminio svorio, pirmasis įtempimo etapas, denio ar tarpo plokštės ir tt masė turi būti apskaičiuojami naudojant nesudėtinę sijos sekciją tik tada, kai sijos nėra atramos, bet po liejimo ir pasiekus reikiamą denio plokštės stiprumą, įtempiai, atsirandantys dėl tolesnių įtempimo stadijų, susidėvėjimo masės, turėklų ir kt., ir tie, kurie susidaro dėl nuolatinės apkrovos, turi būti parengti remiantis sudėtinėmis pjūvio savybėmis, kurios yra didesnės nei nesudėtiniai.
Išankstinis įtempimas paprastai atliekamas dviem arba trimis etapais kompoziciniuose deniuose, siekiant sumažinti antrinės apkrautos apkrovos, pvz., Denio plokštės, susidėvėjimo trasos ir kt., Poveikį, taip pat kiek įmanoma sumažinti nuostolius dėl šliaužimo ir susitraukimo. Tai yra sudėtinių denių pranašumas virš ne kompozicinių.
i. Kerno atstumai:
Nesudėtinių sijų skerspjūvio plotas A ir sekcijos „Moduli Z t“ ir „Z b“ išliks tokie pat pradiniame ir galutiniame (aptarnavimo) etape. Todėl, jei P yra įtempimo jėga, M D yra mirusių apkrovų momentas ir M L yra momentas, atsirandantis dėl gyvos apkrovos, tada įtempiai viršutinėje ir apatinėje sijos dalyje. 6 t ir 6 b yra pateikiamos pagal šias lygtis (taip pat žr. 16.8 pav.).
Slėgio linija, ty iš anksto įtemptos jėgos sukeltų suspaudimo įtempių rezultatas sutampa su įtempimo profiliu, kai išorinės apkrovos nedaro poveikio spinduliui. Slėgio linija perjungia išorines apkrovas, kad sukibimo svirtis būtų reikalinga pasipriešinimo porai. Tai yra parodyta (16.9 pav.).
Abi vertės yra lygios, jei 6 o = [(6 b . Y t ) + (6 t. B b ) / D]. Ordinatas ab yra slėgio linijos poslinkis pagal mirties apkrovos momentą M D ir, jei C neviršija b, ty poslinkis, S = M D / P <ab, bet jei C juda už b (link 0), tada poslinkiai S <= M D / P> ab.
Streso pasiskirstymas šiomis sąlygomis parodytas 169a pav. Stresas esant apatiniam pluoštui esant nugaištai apkrovai ir išankstiniam įtempimui neturi viršyti 6 b (maks.), O viršutinio pluošto įtampa esant nugaištai apkrovai ir įtempimui turi būti kuo arčiau 6 t (min). Ši sąlyga įvykdyta, kai S = ab. Atstumas ob, pažymėtas K b, yra žinomas kaip „apatinis arba apatinis kern“ atstumas, kurį nurodo,
Panašiai, įtempių pasiskirstymas pagal įtempimą, nulinę apkrovą ir gyvą apkrovą parodytas 16.9b pav. Esant tokioms apkrovos sąlygoms, slėgio linija perkeliama į t. Ordina ot yra vadinamas „viršutiniu arba viršutiniu kerno“ atstumu.
Kadangi minimalus įtempis reguliuoja projektą, kern atstumai K b ir K t pateikiami 16.11 ir 16.15 lygtimis, kurios yra tokios, kaip nurodyta toliau:
Gauto išankstinio įtempimo profilio ilgis spinduliu galima gauti iš kerno atstumų lokusų, atsižvelgiant į lenkimo momento variaciją kartu su span.
Atsižvelgiant į tai, kas išdėstyta pirmiau, gautas įtempimo profilis turi būti zonoje, kurią nurodo:
16.10 pavaizduota ribotoji zona, skirta paprastai laikomam pluoštui, esant tolygiai paskirstytai apkrovai. Ribinė zona yra ribojama pagal M D / P ir + (M D + M L ) / P kreives ir išmatuota žemyn nuo bb ir tt linijų.
Privalomo taškinio profilio pravažiavimo taškas gaunamas, kai a ir c sutampa. Taškas a bus žemiau c, kai sekcija yra nepakankama, bet virš c, kai sekcija yra per didelė.
Apytiksliai Kern atstumai:
Kerno atstumai atlieka svarbų vaidmenį atrenkant sekcijas ir tokiu būdu apytiksliai nustatomas kerno atstumų nustatymo metodas:
16, 9a ir 6b '(min) mažiausias įtempis 6 t (min) 16.9b pav. Gali būti laikomas nuliu be pastebimos klaidos. Šiai trikampio įtampos pasiskirstymo sąlygai (16.11a ir 16.11b pav.) Išlenktų plotų svorio centras gali būti laikomas apačioje ir apačioje.
ii. Skirsnio dizainas:
Iš anksto įtemptos betono sijos sekcijos tinkamumas turėtų būti patikrintas atsižvelgiant į šiuos dalykus:
a. Stresas montuojant ir eksploatuojant:
Viršutinių ir apatinių pluoštų įtempiai dėl nugaišusių apkrovų, įtempimo ir gyvų apkrovų turi likti leistinose ribose. Turi būti atsižvelgta į momentus, susidariusius dėl negyvos apkrovos, gyvos apkrovos ir įtempimo jėgos ekscentriškumo. Kabelio profilis turi būti atitinkamai nustatytas.
b. Galutinis atsparumas lenkimui:
Sijos taip pat turėtų būti patikrintos dėl jų galingumo. Šiuo tikslu taip pat gali būti parengtos ir palygintos galutinės sijų atsparumo momentai, taip pat galutiniai momentai, kuriuos galima sukurti dėl tam tikro perkrovimo.
Sijos sijos turi būti tikrinamos dėl šių galutinių apkrovų:
i) Galutinė apkrova = 1, 25G +2, 0 SG +2, 5 Q (16, 23)
esant įprastai ekspozicijai.
ii) Galutinė apkrova = 1, 5 G + 2, 0 SG + 2, 5 Q (16, 24)
esant stiprioms sąlyčio sąlygoms
iii) Galutinė apkrova = G + SG + 2.5 Q (16.25)
kai nugaišta apkrova sukelia priešingą poveikį nei gyvos apkrovos.
Pirmiau minėtose išraiškose G, SG ir Q yra nuolatinė apkrova, viršutinė nugaišta apkrova (pvz., Surenkama iš anksto surenkama pėsčiųjų takai, rankiniai bėgiai, dėvėjimo kursai, komunalinės paslaugos ir kt.) Ir gyvos apkrovos, įskaitant poveikį.
Galutinis betono ar plieno atsparumo momentas pateiktas:
i) betono M u = 0, 176 bd 2 fck už stačiakampio profilio (16.26)
ii) betono betonas = 0, 176 bd 2 fck + (2/3) x 0, 8 (Br - b) (d - t / 2) t. fck už T sekciją. (16.27)
iii) plieno M u = 0, 9 d As f P (16.28)
Tais atvejais, kai b = stačiakampio formos arba T formos sijos plotis
D = HT plieno CG efektyvus spindulio gylis
f ck = Betono savybės
B f = T spindulio flanšo plotis.
T = T spindulio flanšo storis.
A S = aukšto tempimo plieno plotas.
fp = galutinis plieno tempiamasis stipris be tam tikro išeigos taško arba įtempio arba įtempis, esant 4% pailgėjimui, atsižvelgiant į tai, kuris plienas turi tam tikrą išeigos tašką.
Skerspjūvio dalis turi būti proporcinga, kad plieno M u yra mažesnė už betono plieną, kad gedimas gali atsirasti, kai plienas yra išgaunamas, o ne betonas.
c. Šlyties:
i) Šlyties patikrinimas atliekamas siekiant nustatyti galutinę apkrovą. Galutinis betono, V c šlyties atsparumas bet kurioje atkarpoje turi būti vertinamas neužfiksuotai ir įtrūkusiam pjūvio ruožui, o mažesnė vertė turi būti imama, o šlyties armatūra atitinkamai užtikrinama.
ii) Galutinis nelygios sekcijos šlyties atsparumas:
Kur b = stačiakampio profilio plotis arba briaunos plotis T, I arba L spinduliams.
D = bendras elemento gylis
Ft = didžiausias pagrindinis įtempis, gautas 0, 24
Fcp = įtempimo įtampa centreoninėje ašyje dėl įtemptos įtampos, kuri laikoma teigiama.
Į „e eu“ galima pridėti įtempimo jėgos komponentą, kuris yra normalus elemento išilginei ašiai.
iii) Galutinis krekingo atsparumo šlyties atsparumas:
Kur d = efektyvus gylis nuo plieno sausgyslės CG
Mt = krekingo momentas sekcijoje = (0.3
V & M = šlyties jėga ir atitinkamas lenkimo momentas sekcijoje dėl galutinės apkrovos.
Gali būti neatsižvelgiama į išilginės ašies priekinės įtampos forto komponentą.
iv) Šlyties stiprinimas:
Kai V, šlyties jėga dėl galutinės apkrovos yra mažesnė nei V c / 2 (kur Vc yra mažesnė iš V cu arba Vcc, kaip nurodyta aukščiau), tada nereikia šlyties sustiprinimo.
Kai V yra didesnis nei V c / 2, minimalus šlyties stiprinimas jungčių forma turi būti pateiktas taip:
Kai šlyties jėga V viršija V c, šlyties sustiprinimas turi būti pateiktas taip:
Kur Asv = dviejų jungčių kojų skerspjūvio plotas
Sv = nuorodų tarpai
fy = armatūros išeigos stiprumas arba 0, 2% įrodymas, bet ne didesnis kaip 415 MPa.
Vc = betono sekcijos šlyties jėga.
D = sekcijos gylis nuo ekstremalaus suspausto pluošto arba išilginių strypų, arba nuo sausgyslių centro, atsižvelgiant į tai, kuris iš jų yra didesnis.
v) Maksimali šlyties jėga:
Šlyties jėga V dėl galutinių apkrovų neturi viršyti ζ c bd, o values c vertės nurodytos 16.6 lentelėje.
iii. Sukimas:
Sukimo įtaka paprastai yra mažesnė, o nominalus šlyties sustiprinimas paprastai yra pakankamas, kad būtų atsparus sukimo įtempiui. Kai analizuojant konstrukciją atsižvelgiama į alkūnių sukimo atsparumą ar standumą, reikia patikrinti, ar nėra sukimo ir papildomo sutvirtinimo, kad būtų išvengta sukimo.
6. Įtempimo plieno dangtis ir tarpas:
IRC: 18-1985 patikslina, kad skaidrus dangtelis nuo įtemptos armatūros, įskaitant jungtis ir maišytuvus, turi būti toks, kaip nurodyta 16.7 lentelėje. Tačiau rekomenduoja, kad svarbiuose tiltuose mažiausias skaidrus dangtis būtų 50 mm. tačiau tas pats padidinamas iki 75 mm. visur, kur įtempimo kabelis yra arčiausiai betono paviršiaus.
Skaidrus dangtelis, matuojamas nuo kabelių išorės, tarpai ir kabelių grupavimas turi būti toks, kaip nurodyta 16.12 pav. Tačiau svarbių tiltų atveju rekomenduojama, kad aiškus atstumas būtų 100 mm. turi būti įrengti kabeliai arba kabelių grupė, kurie vėliau turi būti
SP-33 taip pat rekomenduoja, kad segmentinės konstrukcijos atveju, kai būtų priimtas daugiapakopis įtempimas, aiškus atstumas turi būti ne mažesnis kaip 150 mm. tarp pirmųjų ir vėlesnių kabelių grupių.
Kabelio profilis:
IRC: 18-1985 leidžia pritvirtinti denio paviršių. Šie tvirtinimai yra žinomi kaip tarpiniai tvirtinimo įtaisai. Tačiau IRC: SP-33 rekomenduoja, kad įtempimo etapai pageidautina būti ne daugiau kaip du, o tarpinio tvirtinimo įtaisų negalima naudoti denio paviršiuje. Iliustracinis 16.1 pavyzdys ir tarpiniai kabelių tvirtinimo įtaisai trečiajame etape. 16.23 pav. Pateiktas kabelio profilis.
Paprastai palaikomos sijos atveju momentas centre yra maksimalus ir sumažinamas iki nulio. Todėl išankstinio įtempimo kabeliai, išdėstyti apačioje su didžiausiu ekscentriškumu viduryje, turi būti imami į viršų, sumažinant ekscentriškumą, kad priešpriešinio kabelio sukeltas atsparus momentas būtų sumažintas atsižvelgiant į faktinį sijos momentą.
Paprastai du trečdaliai kabelių yra pritvirtinti prie sijos galų, o likusi trečdalis yra pritvirtinta prie denio. Ankstesni du trečdaliai kabeliai paprastai yra įtempti prieš padedant sijos padėtį ir pastarasis trečdalis yra įtemptas po liejimo ir denio plokštės brandos. Apytiksl. 16.1 iliustracinio pavyzdžio PSC sijos kabelio profilis pateiktas 16.23 pav.
Paprastai kabelio profilis yra parabolinis, nes paprasčiausiai palaikomas sijos, nes momentinė diagrama taip pat yra parabolinė. Taip pat naudojamas tiesių ir išlenktų kabelių profilių derinys.
Be vertikalaus kreivio, kabeliai turi būti pasvirti horizontaliai, užtikrinant horizontalios plokštumos kreivumą, kad kabeliai būtų nukreipti į sijos tvirtinimo elementą galuose, esančiuose centrinėje ašies ašyje arba šalia jos.
Kai kabelio tvirtinimas turi būti atliekamas poromis, kaip parodyta 16.23c pav., Apatinio flanšo gylis prie galų turi būti padidintas, kad šie dvigubi kabeliai būtų prijungti prie galų, kaip parodyta 16.23a pav. . Atsarginis kabelis, jei nereikalaujama įtempti dėl papildomo įtempimo nuo projektavimo reikalavimų (trumpo pagrindinio įtempimo jėgos sumažėjimo atveju), pašalinamas ir ortakis yra užpildytas.
7. T-Beam įtempto betono tiltas:
4 nuotrauka iliustruoja T spindulio įtemptą betoninį tiltą, turintį aštuonias 40 m ilgio (vidurkį).
8. Iš anksto įtempti betono dėžių tiltų tiltai:
Didesniems ruožams vietoj T-sijų naudojamos iš anksto įtemptos betono dėžės sijos. Šie dėžių sijos paprastai statomi „Cantilever“ konstrukcijos metodu. Sijos yra iš anksto surenkamos sekcijose ir pastatomos statybvietėje arba padalijamos vietoje.
Skerspjūviai, statiniai ir pamatai yra pastatyti arba išlieti simetriškai nuo kranto, kad būtų užtikrintas antstato, prieplaukos ir pamato stabilumas, o „įtempti“ į ankstesnį skyrių įtempimo kabeliais.
Paprastai naudojamos dėžių sijos rūšys pateiktos 16.24 pav. 16.24a ir 16.24b pav. Parodyta dėžutė yra skirta dviems juostoms važiuoti. 16.24c ir 16.24d pavaizduoti dvigubo elemento dėžės sijos gali būti priimtos šešių juostų dalimis važiuojant keliu, kai du tokie įtaisai yra naudojami šalia. 16.24e pavaizduotas tipas gali būti naudojamas keturių eismo juostų dalimis.
16.25a pav. Parodyta ilga karkasinių tiltų tilto dalis, pastatyta pagal konsolės metodą. 16.25b pav. Žemiau dėžutės sijos pateikiami brėžiniai ir statinių seka. Po įtemptų įtempimo kabelių išdėstymas taip pat parodytas 16.25b pav.
