Top 4 plieno tiltų tipai (su pavyzdžiais)

Šiame straipsnyje apžvelgiami keturių tipų plieniniai tiltai. Tipai yra šie: 1. Valcuoti plieniniai sijų tiltai 2. Plokštieji tiltų tiltai 3. Plokštelių sijų tiltai 4. Trussed tiltai.

Tipas # 1. Valcuoti plieniniai spinduliniai tiltai:

Tai paprasčiausias plieninis tiltas, turintis RSJ, kaip sijos ir plieno lovio plokštė, užpildyta betono ar gelžbetonio plokšte kaip tilto denis, kaip parodyta 14.1 pav.

Šie tiltai turi labai mažus ruožus ir yra pastatyti virš kanalų ar mažų kanalų, kur šveitimas yra nereikšmingas, o seklūs pamatai gali sumažinti pamatų kainą. Kadangi šių tiltų keliamoji galia yra ribota, šie tiltai yra tinkami kaimo keliams, kuriuose tiek pakrautos transporto priemonės masė, tiek eismo intensyvumas yra mažesnis.

Tipas # 2. Plokšti tiltai:

Plokštieji tiltiniai tiltai gali apimti palyginti didesnius ruožus nei RSJ tiltai, nes jų sekcijos modulis didinamas padidinant flanšų sritis su papildomomis plokštėmis, pritvirtintomis prie flanšų rivetavimo arba suvirinimo būdu (14.2 pav.).

Tipas # 3. Plokštelių tiltų tiltai:

Kai tilto ilgis viršija padengtų sijų tiltus, priimami plokštelių tiltų tiltai. Tokiuose tiltuose sijos gylis nuo lenkimo ir deformacijos yra toks, kad valcuoti plieniniai sijos nėra tinkami ir todėl sijos yra pagamintos su plokštelėmis ir kampais, sukabinimo arba suvirinimo būdu.

Jei tiltas yra per tipą, tik dvi sijos gali būti naudojamos vienoje iš abiejų pusių, tačiau, jei tai yra denio tipo tiltai, atsižvelgiant į ekonominį atlygį, galima naudoti bet kokį sijų skaičių.

Skerspjūvio modulis, reikalingas plokštelių sijos skirtingose sekcijose, pvz., Vidurio sekcijoje, trečdalio sekcijoje, viename ketvirtame skyriuje ir tt, skiriasi priklausomai nuo momento šiose sekcijose ir dėl to flanšinės plokštės gali būti sutrumpintos mažiau momentų momentu pvz., galuose, skirtose tiesiog atraminiams sijos laikikliams.

Plokštelės sijos komponentai yra nurodyti žemiau (14.4 pav.):

1. Tinklo plokštelė

2. Flanšų plokštės

3. Flanšų kampai

4. Kniedės arba suvirinimo siūlės, jungiančios flanšų kampus su flanšinėmis plokštėmis ir plokštelėmis.

5. Vertikalūs standikliai, pritvirtinti prie juostos plokštelės per intervalą išilgai sijos ilgio, kad apsaugotų nuo griovelio plokštelės atlenkimo.

6. Horizontalieji standikliai, pritvirtinti prie griovelio plokštės gylio, vienas ar daugiau skaičių, kad būtų išvengta griovelio plokštelės užkliuvimo.

7. Guolių standikliai, esantys galuose per guolio centrinę liniją ir tarpiniuose taškuose po taškų apkrovomis.

8. Web plokščių plokštės, naudojamos dviem plokštėms sujungti.

9. Flanšų plokščių plokštės, naudojamos sujungti dvi flanšines plokštes.

10. Kampų sujungimo plokštės, naudojamos abiems flanšų kampams sujungti.

11. Guolių plokštės ant galų, esančių ant krantinių / atramų.

Gali būti, kad plokštės ir kampai, skirti plokštelių sijos gamybai, gali būti neužpildyti. Flanšų plokštės paprastai yra priklijuojamos prie galų, kad būtų galima lengvai pritvirtinti, o juostos plokštė yra sujungta centre arba šalia jo.

Siekiant apsaugoti nuo griovelio plokščių užsikimšimo, vertikalūs ir horizontalūs standikliai yra naudojami naudojant MS kampus. Kiekviename gale ir taip pat koncentruotų sunkiųjų apkrovų taškuose, norint perduoti apkrovas, reikalingi guoliai. Guolio standikliai yra nesurenkami, o tarp plokščių ir tvirtinimo kampo naudojama pakavimo plokštė, tačiau paprastai tarpiniai kampai yra standinami.

Plokštelės sijos konstrukcija apima šiuos veiksmus:

1. BM ir SF skaičiavimai įvairiuose skyriuose sako ketvirtadalį, trečdalį ir pusę.

2. Reikalingų sekcijų modulių įvertinimas įvairiuose ruožuose.

3. Tinklo dizainas nuo šlyties.

4. Flanšų kampų ir flanšinių plokščių projektavimas, siekiant gauti reikiamus sekcijos modulius įvairiuose ruožuose.

5. Flanšų plokščių ir flanšų kampų sumažinimas atsižvelgiant į reikalingų sekcijų modulių sumažintas vertes netoli galinių sekcijų.

6. Kniedžių ar siūlių, jungiančių įvairius elementus, pvz., Flanšų kampus su plokštelėmis ir flanšų kampais su flanšinėmis plokštėmis, projektavimas.

7. Sriegių, tokių kaip flanšų sujungimas ir tinklelio sujungimas.

8. Stiprintuvų projektavimas.

9. Guolių plokščių projektavimas.

1 pavyzdys:

Paprastai palaikomas 20 metrų pločio plokštelinis tiltas turi 50 KN / m apkrovą, išskyrus sijos svorį, o taip pat gyvą apkrovą - 60 KN / m. Suprojektuokite plokštelės laikiklį centre, atsižvelgiant į poveikio ribą pagal IRC kodą.

Sprendimas:

Dead load = 50 KN / m.

Tiesioginė apkrova su smūgiu = 60 x 1, 269 = 76, 14 KN / m. Bendra viršutinė apkrova su smūgiu, išskyrus apkrovos savęs svorį = 50 + 76, 14 = 126, 14 KN / m.

Plokštelių sijos svoris vienam metrui yra apytiksliai apskaičiuotas pagal WL / 300, kur W yra bendra viršutinė apkrova vienam metrui ir L yra intervalas metrais.

. ^. . Plokštelių sijos savaiminis svoris = WL / 300 = (126, 14 x 20) / 300 = 8, 41 KN / m

Tinklinės plokštės dizainas:

Tarkime, plokščių plokštės storis, t _w = 12 mm. Ekonominis plokštelės sijos gylis yra pateiktas pagal

Kur, M = didžiausias lenkimo momentas; f _b = leistinas lenkimo įtempis; t _w = Plokštelės storis.

Priimti gylį tinklui = 2000 mm.

Flanšinių plokščių konstrukcija:

Gryno flanšo zona, reikalinga įtempimo flanšui, A _t = M / fb d = 6750 x 10 6/138 x 2000 = 24, 456 mm ² . Jei 4 mm 22 mm. dialyvos kniedės yra naudojamos flanšinių plokščių prijungimui prie flanšų kampų ir 4 Nr. kniedės, jungiančios flanšų kampus prie plokštės ir, jei 2 nos. 500 mm x 16 mm. jungės plokštės ir 2 nos. 200 mm x 100 mm x 15 mm flanšų kampai naudojami plokštelių sijos gamybai, tada tinkamas flanšų plotas yra toks:

Plokštelės sijos detalės pateiktos 14.5 pav.

Patikrinkite, ar nėra lenkimo įtempių:

Patikrinkite, ar nėra šlyties įtempimo:

Tipas # 4. Trussed Girder Bridges:

Stiebiniai sijų arba santvarų tiltai turi viršutinį arba viršutinį akordą, apatinę arba apatinę stygą ir tinklo dalis, kurie yra vertikalūs ir įstrižai. Paprastai remiamam santvaros tiltui viršutinis akordas yra suspaudžiamas, o apatinis akordas yra įtemptas.

Tinklo elementai gali būti tik įstrižainės, kaip Warren Truss (14.6a pav.), Arba vertikalių ir įstrižainių derinys, kaip modifikuotame Warren Truss (14.6b pav.) Arba Pratt Truss (14.6c ir 14.6d pav.) Arba Howe Truss (Pav. 14.6e) arba „Parker Truss“ (14.6 pav.).

Didesniems ruožams plokštės vėl skirstomos iš struktūrinių priežasčių, pavyzdžiui, santvaroje su deimantų tvirtinimu (14.6f pav.), „Pettit Truss“ (14.6 pav.) Arba K-santvara (14.6i pav.). Paprastai remiamo santvaros tilto diapazonas yra nuo 100 iki 150 metrų.

Santvaros tiltai gali būti arba denio tipo, arba per tipo (14.7 pav.), Ty tilto denis bus arti viršutinio akordo buvusio tipo ir prie apatinės stygos pastarojo tipo.

Todėl nereikia sakyti, kad lygiagrečios stygos, kurios pavaizduotos Fig. 14.6a – 14.6c, gali būti arba denio tipo, arba per tipo, kaip pavaizduota Fig. 14.7a ir 14.7b, tačiau santvaros su išlenkta akorde, kaip parodyta 14.6g – 14.6i pav. Yra visada perduodami (14.7c pav.).

Tilto denis yra ant išilginių sijų, esančių ant kryžminių sijų, kurie perkelia apkrovas į santvaras kiekviename skydo sujungime. Informacija apie santvaros tiltą pateikta 14.8 pav. Kadangi apkrovos nėra ant santvarų elementų, išskyrus plokščių sujungimus, santvaros elementai yra tik tiesioginio įtempimo, tempimo arba suspaudimo, o briaunų dalyse nėra lenkimo momento ar šlyties jėgos.

Plokščių sujungimai, kuriuose susitinka elementai, laikomi šarnyriniais, todėl briaunų elementų lenkimo momentas nėra sukurtas net dėl santvaros deformacijos.

Jėgos nustatymas statiškai nustatomuose santvaruose:

Sraigtinių elementų jėgos nustatomos šiais būdais, kai santvaros yra statiškai nustatomos:

1. Grafinis metodas pagal streso jėgos diagramas.

2. Skyrių metodas.

3. Sprendimų metodas.

Pirmiau pateikti metodai paaiškinami vienu iliustraciniu pavyzdžiu.

2 pavyzdys:

14, 9a pav. Pavaizduotas paprastas lygiakraštis trikampis santvaras su 30 KN apkrova jungties 2 jungtyje. Apskaičiuokite jėgas, esančias santvaros dalyse, pagal pirmiau minėtus tris metodus, po vieną.

Grafinis metodas:

Nariai sunumeruoti 0 eilutėje ir A, B, C išorėje ir skaičiuojami pagal laikrodžio rodyklę. Todėl reakcijos yra AB ir CA. Nariai yra OB, OC ir OA. Reakcija AB = reakcija CA = 15 KN.

Kadangi apkrovos ir reakcijos yra vertikalios, jėgos diagrama yra tinkama skalė (14.9b pav.), Kuri taip pat yra vertikali. Šioje diagramoje bc žemyn reiškia W, ca aukštyn reiškia R2 ir ab viršų reiškia R1. Kadangi R1 + R2 = 30 KN, jėgos diagramoje taip pat bc = ca + ab = 15 + 15 = 30 KN.

Dabar sudaroma jėgos diagrama. Atsižvelgiant į rėmo 1 jungtį, linija, bo, yra nubrėžta ant jėgos diagramos, lygiagrečios BO ir linija, ao, traukiama ant jėgos diagramos, lygiagrečiai su AO. Trikampis, oab, yra jungtinio 1 ir ab, bo, oa jėgos diagramos trikampis, atitinkantis reakcijos R1 ir vidinių jėgų skalę atitinkamai BO, OA.

Panašiai kaip ir jungtyje 2, W yra jėgos diagramoje esanti išorinė apkrova arba jėga, atstovaujama bc. Linijos ob ir oc yra lygiagrečios su OB ir OC.

Trikampis, bco, yra jungtinio 2 ir bc, co, ob jėgos diagramos trikampis, atitinkantis reakcijos W skalę, ir vidinės jėgos OC ir OB atitinkamai. 3 jungtinio jėgos diagramos trikampis, vadinamas. panašiai nupieštas; ca, ao ir oc, atitinkantys reakcijos R2 ir vidinių jėgų skalę atitinkamai AO ir OC dalyse.

Vidinių jėgų reikšmės elementuose yra žinomos iš jėgos diagramos, kaip parodyta aukščiau. Jėgos pobūdis, t. Y. ar jėga yra tempiama arba suspaudžiama taip pat gali būti nustatyta pagal tą pačią jėgos diagramą.

Bet kuriame jėgos diagramos trikampyje jėgų, einančių iš žinomos jėgos, kelias tęsiamas ta pačia kryptimi ir šios kryptys yra nurodytos rėmo diagramoje. Pavyzdžiui, žinoma, kad jėgos schemos trikampyje abo, ab (= reakcija R1) veikia aukštyn.

Po šio kelio jėgos bo ir oa kryptis bus tokia, kaip parodyta jėgos diagramoje ir taip pat rodoma rėmo diagramoje. Jėga link jungties rėmo diagramoje rodo suspaudimo jėgą, o jėga, esanti nuo jungties, yra tempimo jėga.

Taigi jungtyje 1 žinoma jėga yra ab = R _1, veikianti aukštyn ir po šio kelio, rodomos jėgos schemoje ir rėmo diagramoje jėgos diagramoje ir nario BO ir OA jėgų kryptys. Jėgos BO kryptis yra link jungties ir todėl yra suspaudimo jėga.

Panašiai jėgos OA kryptis yra toli nuo jungties ir todėl yra tempimo jėga. Tuo pačiu būdu ir pradedant nuo jėgos, kurios kryptis yra žinoma, visų jėgų kryptys yra rodomos rėmo diagramoje, todėl yra žinoma visų jėgų pobūdis.

Skyrių metodas:

Šiuo metodu elementas, kurio jėga turi būti nustatoma, yra nupjauta linija, kuri taip pat mažina kai kuriuos kitus rėmo narius. Pradedama nuo taško, kuriame nežinoma tik viena jėga. Rėmelis išliks subalansuotas net ir pjovimo metu, jei išorinės jėgos veikia pjovimo elementuose, kaip parodyta 14.10 pav., Tame pačiame paprastame rėme, kaip ir pav.

Jėgos gali būti nustatomos imant momentą apie patogią jungtį, kad būtų įtraukta tik viena žinoma ir viena nežinoma jėga. Pavyzdžiui, 14.10b paveiksle, rėmo pjovimo elementas AO ir BO yra pagamintas iš pjūvio XX.

Akimirkas apie jungtį 2, f _OA x

/ 2 x 6 = 15 x 3 arba, f _OA = 8.66 KN, ty atokiau nuo sąnario Priėmimo momentas apie jungtį 3, f _OB x

/ 2 x 6 = 15 x 3. ^. . f _OB = 17.32KN, ty link jungties, ty suspaudimo jėga.

Panašiai jėga f _OC gali būti žinoma išpjaustymo YY ir momento apie sąnarį 1.

Todėl narių sekos, nustatytos sekcijų metodu, yra tokios:

f _OB = f _OC = 17, 32 KN (kompresinis), f _OA = 8, 63 KN (tempimas)

Sprendimų metodas:

Šiuo metodu visos jėgos ir išorinės apkrovos jungtyje yra išsprendžiamos horizontaliai ir vertikaliai ir lygios nuliui, nes jungtys yra pusiausvyros. Pradedama nuo sąnario, kur veikia išorinė apkrova, ir ne daugiau kaip du nežinomi.

Šis metodas iliustruojamas taip pat, kaip parodyta 15.9 pav. Jėga link jungties yra suspaudžiama, o jėga nuo jungties yra tempiama.

Atsižvelgiant į 1 jungtį ir f _OB išsprendimą horizontalia ir vertikalia kryptimi ir lygiavertę nuliui, f _OB sin 60 ° + 15 = 0 arba f _OB = (-) {[15 x2] / √3} = (-) 17, 32 KN, ty, suspaudimo ir f _OB cos 60 ° + f _O _ʌ = 0 arba f _O _ʌ = (-) f _OB cos 60 ° = (-) 17, 32 x ½ = (-) 8.66 KN, ty tempimas.

Atsižvelgiant į jungtį 3, f _OC cos 60 ° + f _O _ʌ = 0 arba f _OC = (-) 8.66 x 2 = (-) 17, 32 KN suspaudimo.

Raiškos metodu gautos jėgos rėmuose yra tokios: f _OB = f _OC = 17, 32 KN suspaudimas. f _O _ʌ = 8, 66 KN tempimas.

Todėl galima pažymėti, kad rėmo jėgos yra tokios pačios, kaip ir aprašytos skyrių metodu ir skyros metodu. Vertės, kurias parengė grafinis metodas, šiek tiek skiriasi, nes jos turi būti užsandarintos ir kaip tokia klaida matuojant. Tačiau visais praktiniais tikslais šios vertės yra priimtinos ir dizainas gali būti tęsiamas be jokių abejonių.

Vieno atleisto nario jėgų nustatymas santvarose :

Todėl, norint išsiaiškinti jėgas tokiose santvarose, reikia taikyti kai kuriuos kitus metodus, iš kurių du aptariami toliau:

1. Metodas, grindžiamas mažiausio darbo principu.

2. Maksvelio metodas.

Metodas, pagrįstas mažiausio darbo principu:

Iš Castigliano teorijos pasekmė yra ta, kad darbas, padarytas įtvirtinant struktūrą pagal tam tikrą apkrovų sistemą, yra mažiausiai įmanoma suderinamas su pusiausvyros palaikymu. Todėl darbo jėgos diferencinis koeficientas, susijęs su viena iš konstrukcijos jėgų, yra lygus nuliui. Tai „mažiausio darbo principas“, kuris naudojamas vertinant statines neapibrėžtas santvaras.

Saugomos įtampos energija arba darbai, atliekami bet kurio ilgio, L ir skerspjūvio ploto A, pagal tiesioginę jėgą P, pateikiami pagal:

Ir visa struktūra atliekama:

Vertinant briaunoje esančias jėgas, procedūra yra tokia:

1. Nuimkite perteklinį elementą ir apskaičiuokite likusias santvaros dalis (kurios dabar statiškai nustatomos) jėgas dėl išorinės apkrovos. Pirmiau minėtos jėgos nariuose yra F ₁, F ₂, F ₃ (tarkim).

2. Išimkite išorinį įkrovimą ir įjunkite agregatą atleistame elemente ir išsiaiškinkite jėgas santvaros elementuose.

3. Jei K1, K2, K3 ir tt yra jėgos, esančios elementuose dėl vieneto traukimo atleistame elemente ir jei faktinė jėga pertekliniame sąvaržos elemente dėl išorinės apkrovos yra T, tada bendra jėga nariai bus, T atleistam nariui (nuo F = 0) ir (F ₁ + K ₁ T), (F ₂ + K ₂ T), (F ₃ + K ₃ T) ir tt kitiems nariams.

4. Bendras darbas, atliktas struktūroje, įskaitant atleistą narį, bus:

5. Darbo diferencialinis koeficientas, susijęs su jėga T atleistame naryje, yra:

Maxvelo metodas:

Šis metodas taip pat grindžiamas bendru darbu, padarytu įtvirtinant struktūrą, tačiau pagrindinis šio metodo skirtumas su ankstesniu metodu yra tas, kad vietoj to, kad sukeltų vidinę jėgą T, pertekliniame elemente ši jėga būtų naudojama kaip išorinė apkrova.

Tai reiškia, kad ankstesniame metode, grindžiamame mažiausio darbo principu, perteklinio nario įtempimo energija taip pat yra įtraukta į visą atliktą darbą, nes jėga T atleidžiamame naryje yra vidinė, bet pagal Maxwell metodą jėga T yra išorinis ir todėl neprisideda prie viso darbo, atlikto dėl struktūros įtampos.

Maxvelo metode pirmoji Castigliano teorema yra naudojama vertinant atleistojo nario jėgas, kaip aprašyta toliau:

1. 1–4 žingsnis, kaip ir ankstesniame metode. Tačiau 3 pakopoje vieneto apkrova ir T yra išorinės apkrovos palei atleistą narį.

2. Bendras atliktas darbas, išskyrus tai, kad atleistas narys bus:

Kaip nurodyta pirmojoje Castigliano teorijoje, visos deformacijos energijos diferencinis koeficientas konstrukcijoje, atsižvelgiant į bet kurią apkrovą, suteikia konstrukcijos deformaciją palei krovinio kryptį.

Todėl ∂U / ∂T suteikia atleidžiamo nario deformaciją T. kryptimi.

4. Tačiau dėl jėgos T atleistame naryje nario deformacijos taip pat suteikia šie santykiai:

Kai L _o ir A _o yra perteklinio nario ilgis ir skerspjūvio plotas.

14.7 lygtyje minuso ženklas naudojamas, nes 14.6 lygtyje esanti deformacija suteikia δ vertę T kryptimi, bet dėl traukos, T, deformacija narėje bus priešinga kryptimi.

T reikšmės gali būti nustatytos pagal 14.8 lygtį, nes žinomos visos kitos vertės, išskyrus T. Žinant T reikšmę, jėgos visose santvaros dalyse gali būti nustatytos, pvz., T redundančiame elemente ir (F ₁ + K ₁ T), (F ₂ + K ₂ T), (F ₃ + K ₃ T) ir kt.

Taip pat galima pažymėti, kad nors santvaros su atleidžiamu nariu analizuojamos dviem skirtingais metodais, rezultatas yra toks pat, kaip matyti iš 14.4 ir 14.8 lygčių.

3 pavyzdys:

14.11 pav. Parodyta tilto santvaros su atraminiu elementu centriniame skydelyje ir 200 KN vertikalių ir 100 KN horizontalių apkrovų, veikiančių viename iš viršutinių plokščių mazgų. Suraskite jėgas visuose santvaros nariuose.

Sraigtas yra sujungtas su viena atrama ir ant kito atramos yra ritininis guolis. Skaičiavimo patogumui gali būti daroma prielaida, kad visų narių ilgio ir skerspjūvio ploto santykis yra tas pats.

Sprendimas pagal mažiausio darbo metodą:

1. Panaikintas BE elementas pašalinamas, o jėgos visuose likusiuose santvaros elementuose, kurie dabar yra statiškai nustatyti, nustatomi bet kuriuo iš šių būdų:

(i) Grafinis metodas pagal stresą arba jėgos diagramą

(ii) Skirsnių metodas

iii) Sprendimo metodas.

Tai pateikiama 14.1 lentelėje. Fig. 14.12a parodomos išorinės apkrovos ir reakcijos.

2. Išorinės apkrovos pašalinamos, redundantiniame elemente (14.12b pav.) Yra paduodamas vieneto traukimas, o skirtingose dalyse surandamos jėgos, K ₁, K ₂, K ₃ ir tt. Tai taip pat parodyta 14.1 lentelėje.

Jėgos nustatymas santvarose su dviem ar daugiau atleistų narių:

Dviejų ar daugiau atleidžiamų elementų santvaros jėgų nustatymo procedūra yra tokia pati, kai tam tikri pakeitimai atsiranda dėl to, kad yra daugiau nei vienas nereikalingas narys, o mažiausio darbo principas taip pat gali būti naudojamas šiame paprastume.

Tai paaiškinta toliau:

1. Pašalinkite perteklinius narius taip, kad santvarka taptų tobula ir nebūtų iškreipta po to, kai pašalinus atleistus narius. 14.13a paveiksle esantis santvaras turi du atleidžiamus elementus BG ir DG, kurie pašalinami, kaip parodyta 14.13b pav. Pastarasis santvaros stiklas yra nustatomas ir nustatomos jėgos elementuose su išorinėmis apkrovomis. Narių jėgos yra F1, F2, F3 ir tt

2. Išimkite išorinį įkrovimą ir įjunkite agregatą atleistame elemente BG (14.13c pav.). Jei K1, K2, K3 ir tt yra jėgos elementuose, atsirandančiose dėl vieneto traukimo atleistame elemente BG, ir jei faktinė jėga pertekliniame elemente BG yra T dėl išorinės apkrovos, tada visos jėgos kitoje nariai bus (F ₁ + K ₁ T), (F ₂ + K ₂ T) ir tt

3. Toliau naudokite vieneto traukimą atleistame nario GD (14.13d pav.), Jei K ' ₁, K' ₂, K ' ₃ ir tt yra narių jėgos, atsiradusios dėl vieneto traukimo atleistame nario GD ir jei faktinė jėga atleistame naryje DG yra T 'dėl išorinės apkrovos, kitų narių jėgos bus K' ₁ T, K ' ₂ T' ir tt dėl jėgos T atleistame nario GD.

4. Kitų narių faktinės jėgos dėl 1–3 žingsnių yra (F ₁ + K ₁ T + K ' ₁ T), (F ₂ + K ₂ T + K' ₂ T) ir tt

5. Bendras struktūroje atliktas darbas, įskaitant ir atleistus narius, bus

Visi terminai 14.13 ir 14.14 yra žinomi, išskyrus T ir T 'ir tokiu būdu sprendžiant šias dvi lygiagrečias lygtis galima apskaičiuoti T ir T' reikšmes. Žinant T ir T 'reikšmes, jėgos kitose dalyse nustatomos pagal 4 žingsnį, ty (F ₁ + K ₁ T + K' ₁ T), (F ₂ + K ₂ T + K ' ₂ T) ir tt kaip padaryta 3 pavyzdyje.

Įtakos brūkšnių linijos:

Tiltų santvaros yra veikiamos judančiomis apkrovomis, todėl jėgainės briaunose negali būti vertinamos, nebent būtų imtasi įtakos linijų pagalbos.

Todėl labai svarbu atkreipti jėgų įtaką įvairiose santvarų dalyse ir maksimali kiekvienos santvaros elemento vertė nustatoma po to, kai judančios apkrovos dedamos maksimaliam efektui. Judančios apkrovos iš važiuojamosios dalies yra ant kiekvienos santvaros abiejose kelio pusėse tik skydų jungtyse.

Bendra apkrova yra lygi kiekvienai santvarai. Viršutinių ir apatinių akordų įtakos linijos schema yra braižoma BM, o įstrižainės ir vertikalių narių įtakos eilutės sudaromos SF

Paprastai naudojamos tiltų santvarų rūšys yra parodyta 14.6 pav., O poveikio linijos skirsis priklausomai nuo santvaros tipo ir nario vietos santvaroje. Tačiau lygiagrečios akordo „Pratt“ santvaros braižymo principas paaiškinamas pavyzdiniu pavyzdžiu.

4 pavyzdys:

Fig. 14.14 parodyta Pratt santvaros tilto apatinėje akorde AB, viršutinėje akorde LK, įstrižainėse AL ir LC ir vertikalioje BL. Taip pat apskaičiuokite maksimalią jėgą įstrižainėje AL ir apatinėje akorde AB, jei vienas IRC klasės AA apkrovos kelias kerta tiltą. Skydelio ilgis = 6 m ir santvaros aukštis = 8 m.

Įtakos linijos įtaka Diagonal, AL:

Iškirpkite apatinę akordą AB ir įstrižainę AL sekcijos linija 1-1, kaip parodyta 14.15a pav. Nubrėžkite statmeną liniją BN iš B į AL. Kai vieneto apkrova juda iš vieno tilto galo į kitą, tegul A ir G reakcijos yra atitinkamai R1 ir R2. Kairė pjaustytos santvaros dalis bus subalansuota bet kokiai padėties padėčiai tilto denyje.

AB „Bottom Chord“ įtaka:

Apsvarstykite 1–1 eilutės eilutę kaip ir anksčiau.

Momentas apie L, f _AB xh = R1a arba, f _AB = R1 a / h = M ₁ / h (įtempimas)

Todėl įtampos linija jėgos apačioje akorde AB yra lygi 1 / h kartų M _L poveikio linijai, kuri yra trikampis, kurio ordinatas lygus x (L - x) / L, ty 5a / 6. Todėl įtampos linijos f _{AB koordinatė} L yra lygi

kaip parodyta 14.15c pav.

Vertikalios BL eilutės įtaka:

Kai vieneto apkrova juda nuo A iki B, vertikalios dalies BL įtampa tampa nuo nulio iki vienybės. Vėlgi įtampa BL sumažėja nuo vienybės iki nulio, kai vieneto apkrova perkeliama iš B į C. Po to įtampa BL visada yra lygi nuliui, kai vieneto apkrova juda iš C į G. Todėl vertikaliosios dalies poveikio linija. BL yra trikampis, turintis maksimalų ordinatą, lygų vienybei, kaip parodyta 14.15d pav.

Įtakos linija „Diagonal LC“:

Apsvarstykite pjovimo liniją 3-3 ir, kad vieneto apkrova juda nuo A iki B. Tokiu atveju, jei atsižvelgiama į 3-3 linijos dešiniojo pusiausvyros pusiausvyrą, nustatyta, kad jėga įstrižainėje LC šalia jungties C bus išorinė jėga, ty reakcija R ₂, kurią turi subalansuoti jėga LC, yra aukštyn.

Todėl jėga LC bus suspaudžiama ir jos dydį nurodo, f _LC sin θ = R2 arba f _LC = R2 / Sin θ = R ₂ cosec ression (suspaudimas)

Po to, kai vieneto apkrova perkeliama iš C į G. Grįžtant iš skerspjūvio 3-3, kairiosios santvaros pusiausvyra yra teigiama, kaip teigiama anksčiau, jėga LC šalia jungties L bus žemyn, nes reakcija R1 veikia aukštyn. Todėl LC įstrižainė bus įtempta ir dydį nurodo, f _LC sin sin = R1 arba f _LC = R ₁ cosec ec (įtempimas)

R1 ir R2 įtakos linija yra trikampiai, kurių koordinatė yra vienoda ir nulis A ir G atitinkamai R1, ir kurių koordinatės yra nulis ir vienybė A ir G atitinkamai R2. Todėl LC linijos įtaka bus daugialypė, palyginti su poveikio linija R2 nuo A iki B ir suspausto pobūdžio.

Įtakos linija LC bus ec kartus didesnė už R ₁ poveikio liniją nuo C iki G ir tempimo pobūdį. LC įtampos linija tarp B - C bus linija, jungianti B ir C koordinates, kurios yra atitinkamai 1/6 cosec θ (suspaudimo) ir 2/3 cosec θ (tempimo). LC poveikio linija parodyta 14.5c pav.

Įtakos linija viršutinei chorai LK:

Apsvarstykite santvaros kairę nuo 3-3. Momentinis momentas apie C, f _LK xh = R ₁ x 2a arba f _LK = 1 / hx 2 aR ₁ (suspaudimas). Bet 2aR ₁ yra laisvai palaikomos santvaros momentas C.. ^. . f _LK = Mc / h (suspaudimas).