Tiltų pamatai (su diagrama)

A. Seklieji pamatai:

Sekli pamatai paprastai apibrėžiami kaip tie, kurių gylis yra mažesnis už jų plotį. Mūrinių, masinio betono ar RC pjūklų pamatai ir mažesnių aukščių atramos, palaikančios palyginti mažesnius ruožus ir neturinčios jokio šveitimo galimybės, paprastai yra nedideli.

Tais atvejais, kai pamatų medžiagos yra tokios, kad saugaus guolio gylis seklyje yra labai mažas, tokio tipo pamatai, nors ir kitaip tinkami, gali būti nepageidautini ir gali būti naudojamas gilus pamatas.

Fotografavimo dizainas :

Jei pamatų pagrindui taikoma tik tiesioginė apkrova, pamato slėgis gali būti gaunamas dalijant krovinį su plausto plotu.

Vis dėlto, jei tai yra tiesioginis momentas, be tiesioginės apkrovos, didžiausias ir mažiausias pamatinis slėgis apskaičiuojamas taip:

Stačiakampio pagrindo atveju pamatas nesusidaro įtemptas, jei tiesioginio krūvio ir momento bendro poveikio rezultatas išliks pagrindo trečdalyje. Jei rezultatas nukrenta tik ant vidurinės trečiosios linijos, didžiausias pamatinis slėgis tokiu atveju yra lygus dvigubam tiesioginiam slėgiui ir mažiausias lygus nuliui.

Kai rezultatas viršija vidurinę trečiąją liniją, išsivysto įtampa, todėl visa pamatų sritis išlieka veiksminga išlaikant per ją tekančią apkrovą.

(21.1) lygtis nebegalioja vertinant maksimalų pamatinį slėgį, kuris gali būti atliktas taip, kaip paaiškinta toliau:

Gauto rezultato taškas yra „a“ atstumu nuo kojų. Tam, kad modifikuotame efektyviame plotyje nebūtų sukurta įtempimo būsena, rezultatas turi eiti per vidurinę trečiąją liniją, todėl efektyvus plotis turi būti lygus „3a“, kad atitiktų vidurinę trečiąją sąlygą.

Bendras pamato slėgis vienam metrui ilgio grindų turi būti lygus vertikaliajai apkrovai, ty P, t.

Darant prielaidą, kad sienos ilgis yra vienas metras

Paprastai pamatuose, esančiuose ant dirvožemio, neleidžiama įtempti. Kai pamatas remiasi ant uolos, gali būti leidžiama įtempti, jei didžiausias pamatinis slėgis apskaičiuojamas pagal faktinę apkrovos plotą, kaip nurodyta (21.3) lygtyje. Šiuo atveju pamatų plaustui reikia tinkamo tvirtinimo prie pamato uolos, kai naudojami strypai.

Turėtų būti patikrintas konstrukcijos stabilumas stumdomasis ir apverčiantis, atsižvelgiant į atramų projektavimo aplinkybes. Karkaso tinkamumą galima patikrinti atsižvelgiant į momentus ir žirkles, atsižvelgiant į dirvožemio reakciją į bazę, kaip nustatyta anksčiau nurodytu metodu, ir dirvožemio svorį virš pagrindo, jei pastarasis aspektas yra susijęs su konstrukcija.

Armatūra gali būti atitinkamai pritvirtinta iš gelžbetonio.

1 pavyzdys:

Suprojektuokite tilto prieplaukos pamatų plaustą, kurio tiesioginė apkrova yra 270 tonų ir 110 tonų metras maždaug ilgesnę ašį prie kranto pagrindo. Pamatinis plaustas yra ant uolos, kurios saugus guolio slėgis yra 65 tonos vienam kvadratiniam metrui. Plaustas yra 7, 5 m ilgio:

Kadangi pamatų plaustas yra ant uolos, gali būti leidžiama įtempti, jei plaustas yra tinkamai pritvirtintas prie pamato uolos su inkariniais strypais ir maksimalus pamatinis slėgis apskaičiuojamas remiantis efektyvia apkrova palaikančia sritimi.

Plieno plotas, reikalingas atlaikyti pakilimą = 97 700/200 = 490 mm 2

Naudokite 4 Nr. 20 ϴ kiekvienoje ilgesnėje pagrindo pusėje.

Išsami informacija apie pamatų plaustų tvirtinimą pateikta 21.4 pav.

B. Deep fondas:

1. Kasyklų pamatai:

Tais atvejais, kai dėl dirvožemio atraminės galios matyti nedidelis plitimas arba plaustų pamatas ir kai sulaikomas seklios pamato plovimas, nors pamatas yra kitaip tinkamas apkrovai, naudojamas gilus pamatas.

Jei šveitimo gylis nėra pastebimas ir jei pagrindo krūmų pagrindas yra tinkamas projektinei apkrovai, priimami polių pamatai. Krūvos pamatai perduoda apkrovą į pagrindinius dirvožemius taip, kad pamatų atsiskaitymas nebūtų per didelis, o dirvožemio pjovimo įtempiai neviršija leistinų ribų po tinkamo saugos veiksnio.

Pylimai gali būti skirstomi į dvi grupes, priklausomai nuo to, kaip jie perduoda krovinį į dirvą:

(1) Trinties poliai ir

(2) Galiniai guoliai.

Buvusi polių grupė perkelia apkrovą į dirvą per trintį, sukurtą tarp viso efektyvaus ilgio paviršiaus ir aplinkinių dirvožemių, o pastaroji grupė, jei jie važiuoja per labai silpną dirvožemio tipą, bet yra labai tvirta. kaip žvyro ar uolos apačioje, gali perduoti apkrovą tik galiniais guoliais.

Paprastai galuose esančiose krūvose kai kurios apkrovos perkeliamos į dirvą trintimi. Panašiai trinties poliuose kai kurios apkrovos perkeliamos į dirvą ir galo guoliais.

Polių tipas:

Puodai yra įvairių formų ir įvairių medžiagų. Dažniausiai naudojami polių, naudojamų greitkelių tiltų statybai, tipai:

a) Medienos poliai

b) Betono poliai

i) Surenkamieji

(ii) nudažyti in situ

c) Plieniniai poliai

i) tuščias arba betono užpildytas vamzdinis krūva.

ii) Varžtai.

a. Medienos poliai:

Mediniai poliai yra medžių kamienai, kurie yra labai aukšti ir tiesūs šakos nuimamos. Apvalūs poliai nuo 150 iki 300 mm. paprastai naudojamas skersmuo, tačiau kartais naudojamos didesnių rąstų medienos pjautos kvadratinės poliai.

Kad važiuojant būtų geriau veikiami, medinių polių ilgis neturi būti didesnis nei 20 kartų (arba plotis). Bendrosios Indijos medienos rūšys, tinkamos poliams, yra Sal, Teak, Deodar, Babul, Khair ir kt.

Mediniai poliai yra pigesni nei kitos rūšies poliai, tačiau tam tikromis eksploatavimo sąlygomis jiems trūksta patvarumo, kai dėl staigaus medienos polių skilimo atsako vandens lygio pakitimai, dėl kurių pakaitalai džiovinami ir drėkinami.

Jei išlieka nuolat po panardinamu dirvožemiu, šie poliai gali trukti šimtmečius be jokio gedimo. Medienos poliai gali būti naudojami neapdoroti arba apdoroti cheminėmis medžiagomis, pvz., Kreozotu, kad būtų išvengta įvairių bakterijų ar organizmų arimo. Mediniai poliai yra paveikti jūrinių gręžinių vandenyje.

b. Betono poliai:

Surenkamieji betono poliai:

Surenkamieji betoniniai poliai gali būti kvadratinės, šešiakampės arba aštuoniakampės formos, o pirmasis - paprastai naudojamas lengvo liejimo ir vairavimo naudai. Be to, kvadratiniai poliai suteikia daugiau trinties paviršiaus, kuris padeda užimti daugiau apkrovų.

Kita vertus, šešiakampės arba aštuoniakampės poliai turi privalumų, kad jie turi vienodą stiprumo lankstumą visomis kryptimis ir šoninė armatūra gali būti teikiama kaip nuolatinė spiralė. Be to, nereikalaujama, kad atramos būtų nukreiptos, pvz., Kvadratinių polių. Surenkamieji poliai gali būti kūgiški arba lygiagretūs, vienoje pusėje, kai važiavimo galas yra siauras, dažniausiai tai yra pirmenybė.

Kvadratinių polių sekcijos skiriasi priklausomai nuo polių ilgio. Kai kurie bendri skyriai yra:

300 mm skersmens ilgis iki 12 m.

350 mm kvadrato ilgis virš 12 m iki 15 m.

400 mm kvadrato ilgis virš 15 m iki 18 m.

450 mm kvadrato ilgis virš 18 m iki 21 m.

Paprastai kvadratinių krūvų ilgiai yra 40 kartų didesni už frikcinių krūvų pusę ir 20 kartų virš galinių guolių polių.

Surenkamieji poliai yra pagaminti iš 1: 1 ½: 3 santykinio betono mišinio, o krūva yra pagaminta turint 1: 1: 2 turtingesnį mišinį, kad važiuojant būtų išvengta dinaminių įtempių.

Išilginis sutvirtinimas - nuo 1, 5 iki 3 proc. Polių skerspjūvio ploto, priklausomai nuo ilgio ir pločio santykio, ir ne mažiau kaip 0, 4 tūrio proc. Išilginiai strypai turi būti tinkamai susieti su šoniniais ryšiais, kurių atstumas neturi būti didesnis nei pusė mažiausio pločio.

Šoninių ryšių atstumas polių viršuje ir apačioje turėtų būti artimas ir paprastai pusė įprastų tarpų. Tvirtinimo elementai, skirti surenkamuosiuose poliuose, yra skirti atsparumui valdymui ir važiavimo įtempiams, nebent jie yra galiniai guoliai, tokiu atveju krūvose esanti armatūra perduoda apkrovą kaip ir RC stulpeliuose.

Krūmų tvarkymas ir kėlimas:

Pakeliant statybinius polius, poliai sukelia lenkimo momentą dėl savęs svorio, kuriai poliai turi stiprinimą, kad būtų galima atsižvelgti į šiuos krūvius.

Siekiant sumažinti tokių armatūrų kiekį poliuose, kėlimas turi būti atliekamas taip, kad taip išvystyti lenkimo momentai būtų kuo mažesni. Dviejų taškų kėlimas yra labai dažnas, kuris gali būti apibūdintas taip.

21.6 pav. Pavaizduotam kėlimo įrenginiui (a) teigiamas momentas C turi būti lygus neigiamam momentui, esančiam B. Panašiai kėlimo mechanizmui, kaip parodyta 21.6 (b), teigiamas momentas F turi būti lygus neigiamas esant D ir E. Kad atitiktų tokį momentą, kėlimo taškų matmenys turi būti tokie, kaip parodyta paveiksle.

„In-situ“ betono poliai (varomi arba nuobodu):

Yra daug įvairių kaušų, tačiau pagrindinis principas, kuriuo siekiama, kad poliai būtų vienodi, yra plieninis tuščiaviduris vamzdis arba įsiurbiamas į dirvą, arba nuobodu, taip sudarant tuščią cilindrinę erdvę, į kurią pritvirtinamas betonas. suformuoti statybinius polius.

Vietoje esančios poliai yra įvairaus dydžio apvalūs poliai, priklausomai nuo tipo ir apkrovos. Paprastai paprastųjų polių skersmuo yra 350–450 mm, o krovos pajėgumas yra 40–80 tonų. Kita vertus, Franko poliai yra 500 mm skersmens ir turi 100 tonų apkrovą.

„Simplex“ betono poliuose, 21.7 (a) paveiksle, korpuso vamzdžio apačioje naudojamas ketaus batas, kuris palengvina vamzdžio važiavimą, sukant į viršų su geležiniu plaktuku per medinį stalą. Pasiekus galutinį lygį, armatūros narvelis nuleidžiamas ir betonas pilamas į vamzdelį, jį užpildant iš dalies.

Vamzdis yra šiek tiek pakeltas ir vėl pilamas betonas. Šis procesas tęsiamas, o erdvės betonavimas nėra baigtas, o korpuso vamzdis ištraukiamas paliekant užbaigtą liejimo vietoje. Ši krūva dažniausiai yra trinties krūva, bet tam tikra apkrova yra paimama iš krūvos galo.

Vamzdžio vamzdžio važiavimo tvarka Franko poliuose [Pav. 21.7 (b)] šiek tiek skiriasi nuo Simplex krūvos. Į sausą vamzdį, kuris stovi ant žemės, pilamas tam tikras sausas betonas. Šis sausas betonas sudaro kamštį, kurį suformuoja cilindro formos plaktukas, judantis vamzdžio viduje.

Kištukinis betonas tvirtai laikosi sienos, kad plaktukas pajungtų vamzdį kartu su betono betonu, kol pasiekiamas norimas lygis.

Šiame lygyje kištukas yra pažeistas, užpilamas šviežias betonas ir kruopščiai ištempiamas, tokiu būdu skleidžiantis betoną suformuojant lemputę, kuri padidina krūvos guolio apačią ir padeda užimti daugiau apkrovos.

Kai vamzdis iš dalies užpildomas virš lemputės, nuleidęs armatūros narvelį, vamzdis pakeliamas ir betonas vėl prislėgtas, tačiau mažesnis smurtas nei lemputės formavimo metu. Šis sukimas padaro krūvelės paviršių netaisyklingą gofravimo būdu, kuris vėl padidina polių odos trintį.

Procesas tęsiamas, kol baigsis krūva. Šis krūva perduoda apkrovą tiek trinties, tiek galinio guolio.

Vibro poliai yra gana panašūs į „Simplex“ tipą, o apvalkalo vamzdis įstumiamas į žemę, sukabinant jį viršuje ir pateikiant CI apačią. Pagrindinis šios polių skirtumas yra tas, kad užpildant vamzdį betonu etapais, jis visiškai užpildytas betono, kurio nuoseklumas yra gana skystas.

Pakeliant korpuso vamzdį, naudojamas specialus tipo plaktukas, kuris patenka į vamzdžio pritvirtinimą. Vamzdžio sukelta vibracija ir statinio skysčio betono galva padeda ištraukti vamzdį ir gaminti nuolat vibruojamą krūvos veleną. Šio tipo polių paviršius yra lygus ir nesusidaro gofravimas.

Gręžtiniai poliai yra naudingi tose vietose, kur vibracija, kurią sukelia apvalkalo vamzdžio važiavimas, gali būti žalinga gretimoms konstrukcijoms. Šie poliai yra supilti į tuščiavidurę erdvę, iš kurios nuimamas žemė nuobodu.

Reikia imtis atsargumo priemonių, kad būtų išvengta žemės patekimo į korpusą. Pleištai taip pat turėtų būti apsaugoti nuo kaklo, kurį sukelia minkštas dirvožemis, arba kauliukai turi būti apsaugoti liejimo metu, kai cemento nuostoliai dėl podirvio vandens judėjimo.

c. Vamzdiniai plieniniai poliai:

Vamzdiniai poliai gali būti varomi atviru galu arba su ketaus batus, kaip ir betoninių polių kaušeliuose. Kai važiuojant atidarytas važiuoklė, važiuojant automatiškai užpildomi poliai. Puodai su uždarais galais gali būti laikomi tuščiais arba gali būti užpildyti betonu.

Varžtai:

Sraigtinė krūva susideda iš apskrito plieno veleno, kurio skersmuo yra nuo 75 iki 250 mm, o galo apačioje yra didelis skersmuo. Varžtas yra pilnas posūkis, kurio ašmenų skersmuo yra nuo 150 mm iki 450 mm.

Pagrindinį sraigtų krūvos plotą sumontuokite „Capstan“ prisukant ilgais strypais, kurie padėklų viršuje įrengiami darbo jėgos pagalba. Šiuo metu elektriniai varikliai yra naudojami per dieną, tačiau varžtų polių naudojimas kasdien tampa vis rečiau.

Tarpai tarp polių:

Rekomenduojamas minimalus trinties polių atstumas yra 3 d, kur d yra apskritųjų polių skersmuo arba įstrižainės ilgis kvadratinių, šešiakampių ar aštuoniakampių polių. Tolesnis glaudus trinties polių tarpas sumažina atskiros krūvos apkrovą ir todėl nėra ekonomiškas.

Galiniai guoliai gali būti arčiau. Didžiausias polių tarpas nėra nustatytas, tačiau jis paprastai neviršija 4 d.

Kaip apkrova perkeliama per Piles:

Trinties poliai:

Kai apkrova įdėta į trinties krūvos viršūnę, veikiančią granuliuotoje arba darnioje dirvoje, ji linkusi įsiskverbti toliau. Ši polių judėjimo žemyn tendencija atsispindi odos trinties tarp polių paviršiaus ir dirvožemio.

Odos trinties dydis viename poliaus paviršiaus plote priklauso nuo normalaus žemės slėgio p ir trinties koeficiento tarp dirvožemio ir poliaus paviršiaus vertės; abi šios vertės vėl priklauso nuo polių paviršiaus pobūdžio ir dirvožemio pobūdžio.

Pabaigos guolių poliai:

Galiniai guoliai yra pernelyg varginantys dirvožemio tipai, ant kurių gali likti tvirtas pagrindas, pvz., Suspaustos smėlio ar žvyro nuosėdos ar uolos. Todėl trinties, atsiradusios tarp poliaus paviršiaus ir dirvožemio, praktiškai yra labai mažos, o visa apkrova perduodama krūva per guolį. Šie poliai veikia kaip stulpeliai, todėl turėtų būti tokie.

Galutinio krūvio talpos bandinių įvertinimas iš dirvožemio bandymų duomenų - statinė formulė:

Plytelės granuliuotuose dirvožemiuose:

Galutinį krūvio krūvį Q u granuliuotame dirvožemyje galima gauti pagal šią formulę. Siekiant įvertinti saugų polių krūvį, turi būti priimtas 2, 5 saugos veiksnys.

Pylimai dirvožemyje:

Galutinį krūvio gebą, Q u ', grynai vienijančiuose dirvožemiuose galima nustatyti pagal šią formulę. Norint gauti saugias apkrovas poliams, taikomas 2, 5 saugos veiksnys.

Q u 1 = A b .Nc .Cb + α. C. A s (21, 7)

Kur, A b = polių pagrindo plano plotas

N c = guolio galios koeficientas, paprastai laikomas 9, 0

C b = Vidutinė sanglauda, ​​kai krūva yra kg / cm2

α = sumažinimo koeficientas, nurodytas 21.2 lentelėje

C = vidutinė sanglauda per visą krūvos ilgį kg / cm2

A s = polių veleno paviršiaus plotas cm 2

2 pavyzdys:

Įvertinkite 500 mm šlifuotų polių saugumą. diapazonas ir 22, 0 m ilgio, įterpti į mišrią dirvožemį pagal viaduko struktūrą. Toliau pateikiamas darbų vietovės žurnalas:

Saugaus ir galutinio apkrovos guolių pajėgumų įvertinimas iš vairuotojo pasipriešinimo - dinaminė formulė:

Šiuo metodu atsižvelgiama į polių atliekamą darbą siekiant įveikti žemės atsparumą vairavimo metu ir tokiu būdu prilygsta plaktuko smūgio energijai. Kai kuriais realistiniais metodais taip pat gaunami energijos nuostoliai dėl elastingų polių ir dirvožemio suspaudimo.

Saugiosios apkrovos R, ant polių nustatymo formulės (inžinerinių naujienų formulės) :

Tarpai tarp polių:

Jei poliai yra pastatyti ant labai kieto sluoksnio ir jų apkrovos geba daugiausia gaunama iš mažiausio galo guolių, tokių polių atstumas turi būti 2, 5 karto didesnis už polių skersmenį.

Frikciniai krūviai savo apkrovos galią daugiausia lemia trintis, todėl jie turi būti pakankamai atskirti, nes gretimų polių paskirstymo arba slėgio lemputės sutampa, kaip parodyta 21.11 pav. Paprastai trinties polių atstumas turi būti mažiausiai 3 kartus didesnis už polių skersmenį.

Polių išdėstymas grupėje - tipiškas polių išdėstymas grupėje pateiktas 21.10 pav. 21.10 pav. Nurodytas tarpas S turi būti toks, kaip rekomenduojama.

„Pile“ grupės veiksmai:

a) polių grupės smėliuose ir graveliuose:

Kai poliai važiuoja laisvu smėliu ir žvyru, dirvožemis aplink polius iki trijų kartų didesnis už polių skersmens spindulį suspaustas. Tokiu atveju krūvos grupės efektyvumas yra daugiau nei vienybė.

Tačiau dėl praktinio tikslo N krūvio krūvelių grupės apkrova yra N. Q u, kur Q u yra individualios krūvos talpa. Šių dirvožemio sluoksnių nuobodų polių atveju, nors ir nėra tankinimo efekto, grupės efektyvumas taip pat laikomas vienybe.

b) Clayey dirvožemio polių grupės:

Frikcinių krūvų grupėje molio ar sanglaudos dirvožemyje gretimų polių pasiskirstymo ar slėgio lemputės sutampa (21.11-a pav.) Ir sudaro naują ABCDE paskirstymo kūgį (21.11 pav. B) bazinį plotą. iš jų yra daug mažiau nei atskirų krūvelių pasiskirstymo kūgio plotų suma prieš sutapimą.

Todėl guolio plotas, kuriame krūvos iš polių perkeliamos per pasiskirstymo kūgį, yra mažesnis, todėl sumažėja atskirų krūvų keliamoji galia dėl grupės veiksmų. Jei poliai yra važiuojami platesniu atstumu, pasiskirstymo pasiskirstymas bus mažesnis, todėl individualios krūvos toje grupėje efektyvumas padidės.

Todėl paaiškėja, kad padidėja Nr. polių grupėje, kurioje pasiskirstymo kūgiai nesuteikia jokios informacijos apie krūvos grupę, nes dirvožemis jau pasiekė „prisotintą“ būklę. Todėl molinių dirvų trinties poliai gali nesugadinti atskirai arba kaip blokas. Galutinį bloko apkrovos gebą Q gu (21.12 pav.) Nurodo:

Kadangi blokas turi išlaikyti savo svorį be krūvų iš krūmų, saugi bloko apkrova apskaičiuojama atėmus plokštelės svorį. Paprastai saugos koeficientas 3 yra leidžiamas virš Q ' g u, kad būtų užtikrintas saugus bloko gabenimas. Todėl saugus krūvos krūvio pajėgumas

3 pavyzdys:

Vidurinio tilto tilto pamatas yra paremtas ant in situ statomų polių grupe, kaip parodyta 21.13 pav. Atitinkami duomenys pateikiami toliau:

i) Polių, esančių žemiau didžiausio šveitimo, ilgis (šiuo atveju labai mažas) = ​​25 m.

ii) polių skersmuo, d = 500 mm.

(iii) Vidutinė sanglauda per visą polių ilgį, C = 0, 45 kg / cm2

(iv) Vidutinė sanglauda polių viršūnėje, C b = 0, 5 kg / cm2

v) vidinės trinties kampas, ǿ = 0

Nustatykite, ar atskiras polių pajėgumas ar blokų talpa reguliuoja projektą, jei polių tarpas yra (a) 3d ir (b) 2, 5 d.

Tai yra mažesnė už bendrą visų polių talpą, ty, 700 tonų. Todėl šiuo atveju bloko pajėgumas reguliuoja dizainą. Grupės efektyvumas šiuo atveju yra 630/700 x 100 = 90 procentų. Todėl šiuo konkrečiu atveju, sumažinant polių tarpas molio dirvožemiuose nuo 3d iki 2.5d, individualios krūvelės krūvos efektyvumas yra 90 procentų.

Šoniniai polių atsparumas:

Ant statramsčių arba atraminių sienų važiuojantys poliai be vertikalių apkrovų visuomet yra veikiami horizontalių jėgų. Šios horizontaliosios jėgos yra atsparios polių šoniniam atsparumui.

Struktūros gedimas dėl horizontalių jėgų gali būti dėl:

i) pačios krūvos plyšimo gedimas

ii) polių gedimas lenkiant

iii) dirvožemio gedimas prieš polius, dėl to sukeldamas visą statinio konstrukciją.

Rinkelių sekcija ir armatūra turi būti tokia, kad būtų galima atsispirti ir šlyties, ir lenkimo metu. Konstrukcijos, kaip visumos, pakreipimo tendenciją atspindi pasyvus pasipriešinimas, kurį siūlo dirvožemis prieš polius.

Pastebėta, kad atstumas tarp atokiausių polių, esančių krūvos grupės priekinėje eilutėje, ir papildomas atstumas dėl dispersijos efekto (kuris gali būti laikomas 20–25 ′, kaip parodyta 21.14 pav.) Yra veiksmingas pasyvaus atsparumas polių judėjimui kartu su jomis remiama struktūra.

Taigi, iš 21.14 pav. BC plotis prieš krūvos grupę, pasižyminčią pasyviu pasipriešinimu, gali būti apskaičiuojamas pagal formulę:

Kur, n = nos. krūvos priekinėje eilėje.

Paprastai, 3, 0 m. iki 4, 5 m. viršutinė polių, esančių žemiau patikimai apsaugoto lygio, ilgis arba maksimalus arba šveitimo gylis yra veiksmingas pasyvaus pasipriešinimo dėka. Taigi, kai krūvelių grupei taikomos horizontalios jėgos, plotas priekyje, atsižvelgiant į plotį BC ir apie 3, 0 m gylio. iki 4, 5 m. siūlo pasyvų pasipriešinimą konstrukcijos judėjimui.

Be to, taip pat gali būti atsižvelgiama į horizontalų polių dangčio atsparumą, jei jis lieka sąlytyje su dirvožemiu.

Akumuliatoriaus poliai:

Aukštose atramose, atraminėse sienelėse ir tt, kai horizontaliosios jėgos, veikiančios polius, dydis yra toks, kad vertikalių polių šoninis pasipriešinimas yra nepakankamas tam, kad atsispindėtų, taukų poliai ar raketės poliai yra teisingas atsakymas į tokias problemas. Trūkumas yra tas, kad vairuojant tokius polius reikia specialių įgūdžių ir specialaus vairavimo įrangos tipo.

Horizontaliosios tešlos krūvelės sudedamoji dalis ima horizontalią apkrovą kartu su poliaus dangtelio pagrindo horizontaliuoju atsparumu, jei lieka sąlytyje su dirvožemiu, todėl taukų polių naudojimas padidina saugumą nuo stumdomos ir apverstos. Dėl vertikalios apkrovos taukų polių, paprastai užtikrinama, kad tešlos poliai turi tokį patį vertikalų krūvį kaip ir vertikalūs poliai.

Krovinių apkrovų įvertinimas:

Jei pamatai yra tik tiesioginei apkrovai, krūva apkrova gaunama dalinant apkrovą su polių skaičiumi. Kai pamatas be momentinės apkrovos veikia momentą, krūva apkrova gali būti nustatyta pagal 21.18 lygtį, kuri yra gana analogiška 21.1 ir 21.2 lygtims.

Kur, W = bendra apkrova

N = nos. polių

Y = aptariamo krūvelio atstumas nuo krūvelių grupės.

I = krūvos grupės inercijos momentas apie ašį per krūvos grupės cg.

Apskaičiuojant krūvos grupės inercijos momentą, poliai laikomi vienetais, kurie yra sutelkti jų išilginės centrinės linijos, polių inercijos momentas apie jų centrą.

4 pavyzdys:

Surenkamųjų polių grupei taikoma ekscentrinė 1125 tonų apkrova, kaip parodyta 21.16 (b) paveiksle. Apskaičiuokite didžiausią ir mažiausią krūvio apkrovą:

Nustatyta, kad krūviai, esantys ant pirštų ir kulno pusės, yra skirtingi, nes nors dėl ekscentrinės apkrovos iš antstato, žemės paviršiaus reakcija į pirštų pusę yra didesnė už kampo pusę. pamatas, padengtas kiekviena krūva, yra tas pats, taigi, bendras žemės paviršiaus reakcijos plotas, kurį apima kiekviena krūva, ty kiekvienos krūva esanti apkrova, esanti ant pirštų pusės, yra didesnė nei kulno pusėje.

Atsižvelgiant į praktinį ir dirvožemio sluoksnių vertinimą, sunku padaryti skirtingą polių ilgį pirštų ir kulnų pusėje. Bet to paties polių tarpo priėmimas kulno pusėje yra neekonomiškas, kai polių ilgis išlieka toks pats.

Atsižvelgiant į ekonomiką, pageidautina sureguliuoti polių tarpą taip, kad kiekvienos krūvos dalijimasis krūmų pamatuose, veikiamuose tiesioginės apkrovos ir momento, ty ekscentriškos apkrovos, atžvilgiu yra vienodas. Šiam tikslui grafinis metodas aprašytas 21.5 iliustraciniu pavyzdžiu.

5 pavyzdys:

10 m ilgio atraminėje sienoje susidariusi 800 tonų vertikali apkrova veikia 033 m. nuo krūvos dangtelio vidurio linijos link kojų pusės. Nustatykite polių tarpą taip, kad kiekviena krūva būtų vienoda apkrova. Galima daryti prielaidą, kad krūva yra 25 tonų krūva:

Sprendimas :

Apkrova vienam sienos metrui = 800 / 10, 0 = 80 tonų. Ekscentriškumas = 0, 33 m.

. . . Momentas apie krūvos dangtelio centrinę liniją metre = 80 x 0, 33 = 26, 4 tm.

Krūvelės dangčio sekcijos modulis metrui sienos ilgio = 1 x (5, 0) 2/6 = 4, 17 m 3

. . . Didžiausias ir mažiausias pamatinis slėgis = P / A ±

M / Z 80 / (5, 0 x1, 0) ± 26, 4 / 4, 17 = 16, 0 ± 6, 33

= 22, 33 t / m 2 arba 9, 67 t / m 2

Pamatinio slėgio diagrama ACDB apskaičiuojama pagal aukščiausią ir maksimalią pamatinio slėgio vertę [Pav. 21.17 (b)]. AB ir CD gaminami taip, kad atitiktų E. E. Skersmens AE yra sudarytas puslankiu AHIJGE. Lankas BG traukiamas E kaip centrą. Iš G, FG yra sudarytas statmenai AE. AF yra padalintas į „n“ vienodą ilgį, kur n yra nos. eilių polių, reikalingų AB plotyje.

Pavyzdžiui, bendra apkrova vienam metrui = 80 tonų. Darant prielaidą, kad išilgine kryptimi bus atstumas 1, 1 m, apkrova už 1, 1 m sienos ilgį = 80 x 1, 1 = 88 tonos

. . . Reikšmingų krūvų skaičius iš eilės = - = 3.52, Sakyk 4.

Todėl AF yra padalintas į keturis vienodus ilgius: AM, ML, LK ir KF. Iš šių taškų AF, statmenos nukrenta, kad atitiktų puslankį, esant H, I ir J. Kai E kaip centras ir EH, EI, EJ kaip spindulys, lankai traukiami taip, kad atitiktų AB liniją, padalijančią slėgio diagramą į turo dalis iš jų yra tas pats ir todėl kiekvienos tokios zonos pamato slėgiui patenkinti skirta krūva bus vienoda apkrova.

Šilumos centrinė linija bus linija per pirmiau minėtų trapecinių slėginių diagramų centrą. Plyšių tarpai, kad būtų vienoda apkrova, yra sumažinti ir parodyti 21.17 (a) paveiksle. Toliau pateikiamas faktinis kiekvienos krūvos pasidalijimas su pirmiau minėtu atstumu, kad būtų parodytas metodo tikslumas.

Polių grupės centroidų atstumas nuo A = (1 x 0, 45 + 1 x 1, 45 + 1 x 2, 67 + 1 x 4, 10) / 4 = 2, 17 m.

Gautos apkrovos taškas nuo A = 2, 5 - 0, 33 = 2, 17 m.

Taigi rezultato ekscentriškumas polių grupės centroidui yra nulinis ir kiekvienos krūvos dalijimosi apkrova yra lygi, o krūva yra 800/36 = 22, 22 tonos krūvos.

Pilečių vairavimas:

Puodeliai važiuojama arba lašų plaktuku, arba garo plaktuku. Plaktuką palaiko specialus rėmas, vadinamas polių vairuotoju, susidedančiu iš vadovų poros. Plaktukas juda per kreipiamuosius ir nukrenta nuo vairuotojo viršutinės dalies, kad būtų galima važiuoti.

Plaktukas, kuris yra pakeltas rankiniu darbu arba mechanine galia ir tada atleidžiamas laisvai kristi, yra žinomas kaip lašų plaktukas. Dabar važinėjimui krūvos metu naudojami garo plaktukai.

Garo plaktukas, kurį pakėlė; garų slėgis ir tada jam leidžiama laisvai nukristi - tai vienas veikiantis garo plaktukas, bet tas, kurį taip pat veikia garų slėgis žemyn judant ir priduria: o vairavimo energiją, vadinamą dvigubo veikimo garo plaktuku.

Įkelkite „Piles“ bandymą:

Statinių ir dinaminių polių formulės, pateiktos ankstesniuose straipsniuose, prognozuoja apytiksliai saugią apkrovą, kurią poliai bus gabenami, bet visada pageidautina patikrinti krūvų keliamąją galią apkrovos bandymais.

Pradiniai testai ir įprastiniai testai:

Turi būti dviejų kategorijų bandomieji poliai, ty pradiniai bandymai ir įprastiniai bandymai. Pradiniai bandymai atliekami bandomosiose kasyklose prieš pradedant važiuoti darbo poliais, siekiant nustatyti polių ilgį, kad būtų išlaikyta projektinė apkrova, pradinis bandymas atliekamas mažiausiai dviem poliais.

Reguliarūs bandymai atliekami darbo poliais, siekiant patikrinti polių talpą, gautą atliekant pirminius bandymus. Nors pradiniai bandymai gali būti atliekami su viena krūva, įprastiniai bandymai gali būti atliekami su viena krūva arba polių grupe, skaičiuojant nuo dviejų iki trijų.

Pastaroji yra pageidautina, nes polių krūviai grupėje yra mažiau specialūs molio dirvožemiuose ir mišriuose dirvožemiuose. Įprastiniai bandymai atliekami 2 proc. Pamatuose naudojamų polių.

Vertikalių apkrovų bandymų procedūra:

Bandymo apkrova gali būti padaryta etapais tiesiai per pakrovimo platformą, kaip parodyta 21.18 pav. Arba naudojant hidraulinį lizdą su slėgio matuokliu ir nuotolinio valdymo siurbliu, reaguojant į krovimo platformą, panašią į 21.18 pav.

Skirtumas tarp pirmojo ir pastarojo metodo yra tas, kad nors visas bandymo krūvis, esantis ant platformos, perkeliamas į bandomuosius polius pagal pirmąjį metodą, lizdo reakcija perkeliama tik kaip krūva apkrova pastarąjį metodą, nors apkrova ant platformos paprastai viršija reikiamą reakciją.

Reakcijos metodu atliekamas polių bandymas taip pat gali būti atliekamas pasinaudojant gretimomis poliais, kurie neigiamo trinties būdu suteikia reikiamą lizdo reakciją. Siekiant patikrinti polius tiesioginio pakrovimo metodu, dažniausiai polių viršutinėje dalyje yra RC polių dangteliai, skirti juos naudoti kaip pakrovimo platformą, taip pat vienodai perkelti krūvą ant polių.

Šoninių apkrovų bandymų su failais procedūra:

Šoniniai apkrovos bandymai gali būti atliekami lizdo reakcijos metodu su hidrauliniu kėlikliu ir gabaritu tarp dviejų polių arba dviejų polių grupių. Stūmoklio reakcija, kaip rodo matuoklis, yra polių grupės polių atsparumas šonams.

Bandymų apkrovų taikymas, poslinkių matavimas ir saugių krovinių ir vertikaliųjų apkrovų bandymų įvertinimas:

(a) Pradinio apkrovos testui:

Bandomosios apkrovos taikomos maždaug 10 proc. Bandymo apkrovų, o poslinkių matavimai atliekami trimis skalės matuokliais vienai krūvelei ir keturiems surinktiems matuokliams polių grupei. Kiekvienas pakrovimo etapas turi būti palaikomas tol, kol atsiskaitymo greitis smėlio dirvožemyje veikia daugiau kaip 0, 1 mm per valandą ir molio dirvožemiuose - 0, 02 mm per valandą arba ne daugiau kaip 2 valandas, atsižvelgiant į tai, kuris iš jų yra didesnis.

Pakrovimas tęsiamas iki bandymo apkrovos, kuri yra dvigubai didesnė už saugią krovinio saugią apkrovą, apskaičiuotą naudojant statinę formulę arba apkrovą, kai bendras krūvelės viršūnės poslinkis yra lygus toliau nurodytai vertei:

Viena krūva saugi apkrova turi būti mažiausia:

i) Dvi trečdalis galutinės apkrovos, kuria pasiekiama 12 mm vertė.

ii) penkiasdešimt procentų galutinės apkrovos, kai bendras atsiskaitymas lygus 10 proc. poliaus skersmens.

Saugi apkrova grupėms turi būti mažiausia iš šių:

i) Galutinė apkrova, kai bendra gyvenvietė pasiekia 25 mm vertę.

(ii) Dvi trečdalis analinio krūvio, kai bendra gyvenvietė pasiekia 40 mm vertę.

b) Paprastų apkrovų bandymų atveju:

Pakrovimas atliekamas per pusantro karto didesnę už saugią apkrovą arba iki gervės, kurią sudaro vynuogių bendrasis atsiskaitymas pasiekia 12 mm vertę vienam krūviui ir 4C mm polių grupei, priklausomai nuo to, kuri data yra ankstesnė.

Saugią apkrovą nurodo:

i) Dvi trečdalis galutinės apkrovos, kuria bendras atsiskaitymas pasiekia 12 vienetų vertę vienam krūviui.

(ii) Du trečdaliai galutinės apkrovos, kuria bendra polių vertė pasiekia 40 mm.

Pakrovimo ir kt. Apkrovos bandymai:

Pakrovimas taikomas maždaug 20 proc. Įvertintos saugios apkrovos po to, kai smėlio dirvožemyje poslinkis yra 0, 5 mm per valandą, o molio dirvožemyje - 0, 02 mm arba 2 valandos, priklausomai nuo to, kuris iš jų yra ankstesnis.

Saugios šoninės apkrovos laikomos mažiausiai iš šių:

a) 50 procentų visos apkrovos, kuria bendras išstūmimas yra 12 mm išjungimo lygyje.

b) Bendra apkrova, kuria bendrasis poslinkis yra 5 mm ribiniame lygyje.

„Pile“ ištraukimo bandymai:

Šiam bandymui nurodoma „1S: 2911 (IV dalis) —1979: Kietųjų pamatų projektavimo ir statybos praktikos kodeksas - apkrovų bandymai ant krūmų“.

Cikliniai apkrovos bandymai ir pastovaus skverbties bandymai:

Pile-Cap:

Rinkinių viršūnėje turi būti pakankamo storio RC polių kepurės, kad būtų galima perkelti apkrovą iš konstrukcijos į polius.

Kepurės yra suprojektuotos pagal šiuos principus:

i) štampavimo šlyties, atsiradusios dėl apkrovos ant krantinių ar kolonų, arba atskirų polių.

ii) pjovimas prie krantinės ar kolonos.

iii) krūvelės dangtelio lenkimas ant prieplaukos ar kolonos paviršiaus.

(iv) Vienos polių eilės sureguliavimas ir dėl to atsirandantis krūvelės dangčio lenkimas ir šlykštimas.

Už išorinių atokiausių polių paviršių turi būti įrengtas 150 mm atstumas. Kai krūvelės dangtelis yra ant žemės, ant kamino dangtelio pagrindo turi būti 80 mm storio matinis betonas (1: 4: 8).

Polių viršus turi būti pašalintas betonas, o krūvelės armatūra turi būti tinkamai pritvirtinta prie krūvos dangčio, kad kroviniai ir momentai būtų pernešti į žemę per polius. Į polių dangtelį turi būti įdėta mažiausiai 50 mm ilgio polių viršaus po betono nuėmimo. Pagrindinė armatūra turi būti ne mažesnė kaip 60 mm.

Polių sutvirtinimas:

Surenkamųjų polių išilginio sutvirtinimo plotas turi atitikti žemiau nurodytus reikalavimus, kad atlaikytų kėlimo, krovimo ir transportavimo keliamus įtempius.

i) 1, 25 proc. poliams, kurių ilgis yra mažesnis nei 30 kartų mažesnis.

ii) 1, 5 proc. - poliams, kurių ilgis yra didesnis kaip 30 ir ne daugiau kaip 40 kartų mažesnis.

iii) 2, 0 proc. poliams, kurių ilgis viršija 40 kartų mažesnį plotį.

Išilginės armatūros plotas varomuosiuose in-situ ir šlifuotuose betoniniuose poliuose neturi būti mažesnis kaip 0, 4% veleno srities.

Šoninės armatūros poliai turi būti ne mažesni kaip 0, 2 proc. Bendrojo krūvio tūrio korpuse ir 0, 6 proc. Bendro krūvio tūrio kiekviename krūvelės gale, kai atstumas yra maždaug 3 kartus mažesnis nei mažiausias plotis arba skersmuo. poliai. Minimalus diapazonas. šoninės armatūros dalis turi būti 6 mm.

2. Šulinių pamatai:

Kai krūmų pamatai netinkami dėl vietovės sąlygų, dirvožemio sluoksnių pobūdis arba dėl palyginti gilaus šveitimo priežastys yra patvirtintos. Šulinio komponentai parodyti 21.19 pav.

Pjovimo kraštas ir šulinėlio šlaitas:

Esant apačioje, šuliniai yra su plieniniu pjovimo kraštu, pagamintu iš ms plokščių ir kampų, sukniedytų arba suvirintų kartu ir pritvirtinti prie šulinio šulinio, naudojant inkarinius strypus. Betoninių šulinių briaunos yra trikampio formos, kad padėtų šalinti žemę greiferiais ir padėtų lengvai nuskęsti šulinius.

Gręžinio šlaito nuolydis vertikaliai neturi viršyti 35 laipsnių. Šios apvijos yra tinkamai sutvirtintos, kad jos būtų pakankamai stiprios, kad galėtų atsispirti krūvio metu. Paprastai armatūros ir išilginių strypų, ir išilginių strypų forma yra ne mažiau kaip 72 kg. už cu. m. išskyrus rišimo lazdas.

Jungiamieji strypai naudojami išilginiams strypams ir maišytuvams laikyti. Gręžinių bortuose naudojamas betonas paprastai turi būti M20 klasės.

Jei reikia pritvirtinti pneumatinę gręžimą, vidinis šulinių briaunų kampas turi būti pakankamai kietas, kad būtų galima lengvai pasiekti pneumatinius įrankius. Tuo atveju, kai gręžimas turi būti naudojamas gręžti gręžinius, visas išorinis krašto išorinis paviršius ir išorinis krašto aukštis turi būti apsaugoti 6 mm storio ms plokštele, tinkamai pritvirtinta prie apgaubo, naudojant inkarinius strypus.

Steining:

Plienas yra pagamintas iš plytų ar akmens mūro arba iš betono. Nominali armatūra turi būti ne mažesnė kaip 0, 12 proc. Bruto pjūvio ploto, kad būtų išvengta tempimo įtempio, kuris gali būti sukurtas gręžinio gręžimo atveju, jei viršuje viršutinė dalis yra pritvirtinta prie standaus molio sluoksnio ir likusi dalis yra pakabinta iš viršaus. Dvi sluoksniai vertikalių štampavimo strypų su rišikliais yra geriau nei vienas centrinis sluoksnis.

Plytų plieno liejimo atveju, viduriavimo viduryje turi būti įrengti vertikalūs obligacijų strypai, ne mažesni kaip 0, 1 proc. Šios juostos turi būti uždengtos M20 klasės betonu, kurio storis 150 x 150.

Šios kolonos turi būti naudojamos su ne mažesniu kaip 300 mm pločio ir 150 mm gylio radijo juostomis. Tokių juostų atstumas turi būti 3 m arba 4 kartus didesnis už sutvirtinimo storį, priklausomai nuo to, kuris yra mažesnis (21.20 pav.).

Apatinis kištukas:

Pasibaigus nugrimzdimui ir pamato lygiui pasiekus šulinėlius, atlikus reikiamą maišelį, užsandarinamas 1: 2: 4 betonas. Paprastai tai turi būti daroma po vandeniu, kuriam turi būti naudojamos specialios įrangos rūšys, siekiant apsaugoti betoną nuo nuplauti vandeniu. Šiuo tikslu paprastai naudojami du metodai.

Pirmasis metodas yra vadinamas „Chute“ metodu arba „Contractor“ metodu, kuriame kai kurie plieniniai vamzdžiai, paprastai žinomi kaip 250–300 mm skersmenys “su piltuvu viršuje, yra patalpinti į šulinius. Šių vamzdžių viršuje yra aukščiau vandens lygio ir apačios gerai apačioje.

Betonas, supilamas į piltuvą, dėl gravitacijos juda žemyn ir pasiekia dugną. Vamzdžiai perkeliami į šoną, kai vyksta betonavimas.

Antruoju metodu po vandeniu betonavimui naudojama daugiau ar mažiau vandeniui nelaidi dėžutė. Dėžės apačia yra tokia, kad, kai dėžutė pasiekia užsikimšimo lygį, dėžės apačia atidaroma žemyn, atleidžiant virvę iš viršaus ir betonas yra patalpinamas į šulinio apačią. Šis metodas vadinamas „Skip box“ metodu.

Apatinio kaiščio funkcija yra paskirstyti apkrovą iš prieplaukų ir atramų į žemiau esančius dirvožemio sluoksnius per šulinį. Pylimų ir atramų apkrova, paskirstyta per šulinį, o tada į šulinį, galiausiai pasiekia šulinio ribotuvą.

Kūginė pusė, besiliečianti su apatiniu kištuku, apkrova iš bortelio galiausiai perkeliama į apatinį kištuką, o tada - ant žemiau esančio dirvožemio. Siekiant geresnio veikimo, apatinis kaištis turi būti pakankamai storas, kaip parodyta 21.20 pav.

Smėlio užpildymas:

Šulinėlių kišenės paprastai užpildytos smėlio ar smėlio moliu, bet kartais kišenės yra tuščios, kad būtų sumažintas netinkamas šulinys. Pageidautina, kad šulinėlių stabilumui užtikrinti bent jau dalis, esanti žemiau maksimalaus šveitimo lygio, būtų užpildyta smėliu. Kiekvienu atveju virš smėlio užpildo yra viršutinis kištukas.

„Well-Cap“:

Iš šulinių ir atramų apkrova per gręžinius perduodama per šulinius, kurie turėtų būti tinkamai sutvirtinti, kad atlaikytų susidariusias apkrovas ir momentus.

Šulinių formos:

Įvairių formų šuliniai naudojami atsižvelgiant į dirvožemio tipą, per kurį jie turi būti nugrimzdami, remiamo prieplaukos tipą ir apkrovų bei momentų, kuriems jie turi būti skirti, dydį. Šios figūros, kaip parodyta 21.21 pav., Yra labai dažni:

Dvigubos D aštuoniakampės arba kvailo varpinės formos duobutės paprastai turi dvigubas kišenes arba gilinimo kiaurymes, dėl kurių galima geriau kontroliuoti šulinių poslinkius ir pakreipimus.

Be to, švelnios varpinės formos duobės pasižymi didesniu atsparumu pakreipimui išilgine kryptimi, tačiau tuo tarpu plytų ar betono statybai gali būti naudojamas tiek dvigubo D, tiek aštuoniakampių šulinių statymas, o darbo sąnaudos yra didesnės, jei plytų šlifavimas yra naudojami kvailo varpuose.

Vieni apskritieji šuliniai yra ekonomiškiausi, kai momentai tiek išilgine, tiek skersine kryptimi yra daugiau ar mažiau vienodi. Be to, tame pačiame baziniame plote šie šuliniai yra mažesni trinties paviršiai, dėl kurių reikia mažesnių bendro kriauklių pastangų, kad būtų galima išplauti šulinius.

Dvigubos apskritimo šuliniai yra panašūs į atskirus apskritus šulinius, tačiau jie yra tinkami, kai prieplaukos ilgis yra didesnis, tačiau dvigubos apvalios duobutės nepalankios, kai tarp dviejų gręžinių nėra skirtingo atsiskaitymo galimybės. Tiek plytų, tiek betono gali būti naudojami apvaliuose šuliniuose

Daugiakanaliai gręžinių gręžiniai arba monolitai yra naudojami palaikant ilgų tiltų tiltus ar bokštus. Šis monolitų sūnus buvo naudojamas remiant pagrindinius Howrah tilto bokštus Kalkutoje. Monolito dydis buvo 55, 35 mx 24, 85 m, o 21 gilinimo šachtos - 6, 25 m.

Šulinių gylis:

Jame sprendžiami pagrindiniai šulinių lygiai, turėtų būti deramai atsižvelgta į šiuos punktus:

i) Mažiausias šulinio gylis nustatomas atsižvelgiant į maksimalaus šveitimo aplinkybes, kad būtų užtikrintas mažiausias sukibimo ilgis, mažesnis už maksimalų šveitimo lygį šulinio stabilumui užtikrinti.

(ii) Fondas gali prireikti giliau įsisavinti, jei pamato lygio dirvožemis nėra tinkamas projektinei apkrovai.

(iii) Pasyvus žemės atsparumas šulinio išorėje yra naudingas, jei įmanoma, atsparus išoriniams momentams, veikiantiems šulinį dėl išilginės jėgos, vandens srovės, seisminio poveikio ir tt Žemė žemiau didžiausio šveitimo lygio yra tik pasyvaus pasipriešinimo.

Jei pasyviosios žemės slėgio metu reikia pasipriešinti didesniems išoriniams momentams, reikia didesnio sukibimo ilgio, kuris yra mažesnis už didžiausią šveitimo lygį, todėl, norint tai pasiekti, reikalingas tolesnis šulinio nuleidimas.

Projektavimo aspektai:

Iš įvairių horizontalių jėgų ir ekscentriškos tiesioginės apkrovos veikiantys šulinėlius veikiantys išoriniai momentai yra pasipriešinami, nes pasyvus žemės slėgis iš dalies visiškai priklauso nuo galimo pasyvaus slėgio dydžio, kuris vėl susijęs su dirvožemio plotu ir pobūdžiu. pasyvaus pasipriešinimo. Balanso išorinis momentas, jei yra, ateina į bazę.

Todėl pamato slėgis šulinio pagrinde gali būti apskaičiuojamas pagal formulę:

Kur, W = visa vertikali tiesioginė apkrova gerai padengta baze, tinkamai įvertinus odos trintį šulinių šonuose.

A = šulinio pagrindo sritis.

M = Akimirkos bazė.

Z = pagrindo sekcijos modulis.

Pamatinis slėgis bus maksimalus, kai ir W, ir M yra maksimalūs. Ši sąlyga pasiekiama, kai prieplauka yra maksimali, o šulinėliui ir prieplaukai neveikia plūdrumas.

Kita vertus, minimalus pamatinis slėgis ir įtempimo arba pakilimo galimybė gali būti tikėtina, kai reakcija į gyvą apkrovą yra minimalus ir pilnas plūdrumas, dėl kurio sumažėja molio ir šulinio svoris. Pamato slėgis turi būti toks, kad jis atitiktų leistiną dirvožemio guolio galią.

Atliekant tiesioginės apkrovos pusiausvyrą, atsižvelgiama į odos šonus, veikiančius šulinių šonus. Apskaičiuojant plieno storį, būtina nustatyti maksimalų momentą, taip pat maksimalią ir mažiausią tiesioginę apkrovą.

Plieno storis turi būti toks, kad tiek didžiausias, tiek mažiausias įtempiai būtų leistini. Norint gauti maksimalų ir minimalų įtempimą, čia taip pat turėtų būti išnagrinėti pagrindinio slėgio atvejai, kaip nurodyta pirmiau.

Plieno įtempiai gaunami naudojant šią formulę:

Kur, W = nagrinėjamos plieno dalies bendra vertikali apkrova.

A = plieno plotas.

M = akimirkos momentas.

Z = suvirinimo sekcijos modulis.

Gręžinių pamatų stabilumas tikrinamas atsižvelgiant į visus galimus pakrovimo derinius, įskaitant plūdrumą ar plūdrumo būklę. Pajūrio gręžinių pamatai sanglaudai mažiau dirvožemio turi būti suprojektuoti remiantis „Rekomendacijomis dirvožemio atsparumo žemiausiam neišskiriamam lygiui įvertinti tiltų pamatų projektavimo rekomendacijose“.

Visų tipų dirvožemiuose ir molinių gręžinių gręžinių gręžinių projektavimas darniuose dirvožemiuose atliekamas pagal rekomendacijas „Pamatai ir konstrukcija“. Žemiau, remiantis rekomendacijomis, paaiškinamas šulinių stabilumo tikrinimo būdas daugiausia molio dirvožemyje.

Aktyvus ir pasyvus žemės slėgis bet kuriame Z gylyje, mažesniame nei maksimalus mišraus tipo dirvožemio valymo lygis, apskaičiuojamas pagal:

Fig. 21.22 (a) pavaizduota vertikali koncentrinė apkrova W (= W 1 + W 2 + W 3 ) ir horizontali jėga Q, veikianti H atstumu nuo didžiausio šveitimo lygio. 21.22 (b) pav. Parodytos aktyvios ir pasyviosios slėgio diagramos, pagrįstos 21.20 ir 21.21 lygtimis, taip pat atsižvelgiant į rotaciją pagrinde, kaip rekomenduojama.

Akimirkas iš šulinio pagrindo dėl išorinės horizontalios jėgos, Q = Q (H + Z) (21.27)

Akimirkos atleidimas nuo gręžinio pagrindo dėl aktyvaus ir pasyvaus žemės spaudimo iš 21.25 ir 21.26 lygčių

21.28 lygtis suteikia galutinį pasyvaus žemės slėgio momentą. Norint pasiekti leistiną pasyviojo žemės slėgio momentą nuo galutinio momento (M p -M a ), kaip nurodyta 21.28 lygtyje, taikomas toliau nurodytas sraigto saugos faktorius, ty. Leistinas pasyviojo pasipriešinimo momentas = (M p -M a ) / FOS

FOS sanglaudos dirvožemiui, skirtam apkrovų deriniui, išskyrus vėjo ar seismines jėgas, turi būti 3, 0, o apkrovų deriniui, įskaitant vėją arba seisminį, - 2, 4. Pagrindinio šulinio pagrindo slėgio apskaičiavimo metodas iliustruojamas sekančiu pavyzdžiu.

6 pavyzdys:

Apskaičiuokite pagrindo slėgį apskritimo šulinio pagrinde su šiais duomenimis:

a) Šulinių gylis - 25, 0 m

(b) Šulinio Dia = 8, 0 m

(c) Gylis žemiau maksimumo = 12, 0 m

d) Q = 100 t. veikiant a; 37, 0 m aukštyje virš šulinio bazės, esančio seisminėje būklėje.

e) W 1, = antstato svoris = 850 tonų.

f) W 2 = prieplaukos svoris = 150 tonų.

g) W 3 = šulinio svoris = 900 tonų.

h) Dirvožemis aplink šulinį yra mišrus, turintis (i) C = 0, 2 kg / cm 2 (ii) Φ = 15 ° (iii) ƴ (sausas) = ​​1800 kg / m 3

i) Leistinas pamatinis slėgis seisminės būklės sąlygomis yra 50 tonų / m 2 ir nėra įtempimo.

FOS smėlio ir molio dirvožemiams pagal seisminę būklę lanko 1.6 ir 2.4. Mišriam dirvožemiui, kaip pavyzdyje FOS, gali būti laikoma 2, 0.

Todėl saugu, nes nesusidaro įtampa, o maksimalus pamato slėgis yra mažesnis už leistiną 50, 0 tonų / m 2 pamato slėgį

Šulinio storis:

Gręžimo storis turi būti toks, kad atlaikytų apkrovas ir momentus, atsiradusius tilto eksploatavimo metu. Šie įtempiai gali būti apskaičiuojami pagal anksčiau pateiktą procedūrą.

Dažnai pastebima, kad, nors plieno storis atitinka visas pakrovimo sąlygas, tačiau jis kelia sunkumų gręžimo metu. Tokiais atvejais arba perpylimas tampa pernelyg šviesus, kad suteiktų bet kokią nugrimzdimo jėgą be įdėjimo į lauką, o gręžimo metu atsiranda sutrinkimas.

„Sinkimo pastangos“ gali būti apibrėžiamas kaip sūdymo svoris, įskaitant lauko plotą, jei toks yra, už gręžinio periferijos ploto vienetą, suteikiantį odos trinties aplinkinių dirvožemių.

Kur, r = viduriavimo linijos spindulys.

t = sluoksnio storis.

w = suvirinimo vieneto svoris.

R = išorinis šulinio spindulys.

Išskyrus atvejus, kai grimzdimo pastangos viršija odos trintį, tenkantį viename ploto paviršiaus plote, šulinių nugrimzdimas yra neįmanomas, todėl pjūvio storis turi būti toks, kad prireikus pridedant nedidelį kiekį lauko, reikiamą kriauklės kiekį. pastangos yra naudojamos gręžiant šulinius.

Siekiant, kad gręžinių gręžimas būtų ekonomiškas, kai kurie projektuotojai kartais pageidauja, kad pagal teorinį skaičiavimą įsišaknijimo storis būtų pakankamas, kad būtų atsižvelgta į projektines apkrovas tilto eksploatavimo metu, tačiau ši ekonomika ar taupymas plienoje yra daugiau nei kompensuojama dėl papildomų išlaidų, susijusių su pakrovimu ir iškrovimu iš lauko, padidėjusios išlaidos, susijusios su įsisteigimo mokesčiais dėl vėlavimo gręžti šulinius ir tt

Pasak praktinio geležinkelių inžinieriaus Salbergo, tokia ekonomika, kuria siekiama sumažinti plieno storį, yra klaidinga ekonomika. Jo patarimai -

„Labai svarbus veiksnys, lemiantis gręžinių projektavimą, yra plieno storis. Apgailestaujama, kad daugumoje dizaino plieno storis sumažinamas iki to, ką dizaineris mielai įsivaizduoja, kad kažkas yra tikrai pigus; pinigai išsaugomi popieriuje ir įverčiant didelio mūrinio sumažinimo vertę, bet faktiniame darbe visa tai išmeta padidėjusiais nuskandinimo kaštais. Pernelyg lengvas šulinys turi būti pakrautas, o gręžimo šulinio kaina ir delsimas yra baisus. Jūs neturite jokio nuolatinio už visus pinigus, kuriuos praleidote šulinio pakrovimo ir iškrovimo metu. Įdėkite savo pinigus į troškinimą ir gerai praleidžiate gerus pinigus, o savo prieplauką visam laikui - solider ir sunkesnį. Yra tikimybė, kad taupysite pinigus visai darbo vietai, taupysite laiką ir darbo jėgos tiek svarbius bruožus, ypač pirmuosius, kai prisiminsite, kad laikotarpis, per kurį gerai galima dirbti, yra ribotas iki mažos trukmės. upė".

Toliau pateikiama empirinė formulė, pagal kurią apvalių šulinių storis nustatomas pagal gręžimo aplinkybes. Ši formulė gali būti taikoma dvigubo D arba šlamšto formos šulinėliams taip pat, jei laikoma, kad individuali kišenė yra apvalaus šulinio, kurio skersmuo yra lygiavertis.

1 pastaba:

Akmenų sluoksniams arba ant uolų, kuriose gali būti reikalingas sprogdinimas, gali būti taikomas didesnis sūdymo storis.

Užrašas 2:

Gręžinių, einančių per labai minkštus molinius sluoksnius, storis gali būti sumažintas pagal vietinę patirtį.

Gręžinių gręžimas:

Pagrindiniai gręžinių gręžimo bruožai yra:

a) Paruošti žemę pjovimo briaunai.

(b) Nupjaukite šulinį po to, kai padėkite kraštą.

(c) statyti virdulį virš šulinio.

(d) ištraukti žemę iš šulinio kišenės rankiniu darbu arba patraukiant ir taip sukuriant žemesnę nei žemiausio lygio lygį. Šulinys lėtai nusileis

e) tęsti valymo ir gilinimo darbus pakaitiniais etapais. Taigi šulinys kriaukle iki galutinio pamato lygio.

(f) Jei reikia, šulinio apkrova gali būti dedama ant gręžinio, kad padidėtų gręžimo pastangos, kad būtų galima lengvai nuskęsti šulinius.

Rengiant pjovimo kraštą, tai nėra problema, kai gręžinio vieta yra sausumoje arba sausoje upės sluoksnyje, bet kai šulinys turi būti įrengtas ant upės slenksčio su tam tikru vandens gyliu, tam tikras ypatingas turi būti numatytos priemonės, leidžiančios pjauti kraštą, priklausomai nuo vandens gylio.

Sitie yra:

a) Atidaryti salą.

b) sala su bullahofferdam.

(c) Sūdymas su lapeliais.

(d) plaukiojanti kazonas.

a) Atidarymas salose (21 pav., 24-a):

Kai vandens gylis yra mažas, 1, 0 m iki 1, 2 m. žemė yra iškraunama, o sala yra pagaminta taip, kad jo paruoštas lygis išliktų apie 0, 6–1, 0 m aukščiau nei WL, o pakankama darbo erdvė (pvz., nuo 1, 5 m iki 3, 0 m) aplink pjovimo kraštą.

b) Bullah Cofferdam (21.24-b pav.):

Kai vandens gylis viršija i.2 m, bet išlieka iki 2, 0 m iki 2, 5 m, kofferatas gaminamas važiuojant artimuosius salbullah polius ir po vieno ar dviejų sluoksnių kietojo matinio sluoksnio, vidus pripildomas smėlio ar smėlio žemė.

Kartais yra naudojamos dvi eilės bullah krūvos maždaug 0, 6 m atstumu tarp eilučių, o žiedinė erdvė užpildyta lazdos moliu. Viduje esančių ir sujungtų išorinių eilučių vienybė suteikia daugiau standumo. Toks salų priėmimas priimamas palyginti giliame vandenyje.

c) Lapo krūva Cofferdam (21 pav., 24-c):

Salos su lapų krūva yra panaudojamos, kai upės viduje yra gręžinių, kur vandens gylis yra didelis, o bullah krūveliai yra netinkami atsispirti užpildytos žemės slėgiui kofferato viduje. Plokštelių krūvelės yra standinamos apskrito žiedo standikliais.

(d) plaukiojantieji košonai (21.24-d pav.):

Labai giliame vandenyje lakštų krūva nėra sprendimas, nes lanko įtampa, atsiradusi dėl pripildymo medžiagos žemės slėgio, yra didžiulė. Tokiais atvejais paprastai naudojami plaukiojantieji košonai. Gręžinio korpusas ir plieno lakštai suformuoti iki tam tikro aukščio, su plieniniais lakštais, pritvirtintais tinkamais briaunomis.

Tarpas tarp vidinio ir išorinio paviršiaus laikomas negaliojančiu. Kašonas yra plūduriuojamas ir atneštas į tikrąją vietą. Kaissono „paleidimas“ atliekamas užpildant žiedinę tuščią erdvę betonu etapais.

Prieš betoninį užpildymą, cirkonis yra kruopščiai sutelktas teisinga padėtimi. Atsižvelgiant į užpildyto betono svorį, kašonas nusileidžia lėtai ir galiausiai paliečia lovą ir yra įžemintas. Nusileidimas atliekamas kaip įprasta, pastatant virdulį per pilvą ir gilinant.

Kaiščio įžeminimas teisingoje padėtyje kartais gali būti neįmanomas specialiai didelės spartos upėse. Tokiais atvejais košonai yra perpyliami siurbiant vandenį, laikomą arba kai kuriose daugelio ląstelių šulinių ląstelėse, arba vandens rezervuaruose, kuriuose yra kiaušinių, ir po to vėl įžeminama teisinga padėtimi.

Sūdymo metodas:

Atidaryti nuskandinimą:

Šuliniai gali būti nuleidžiami atviru gręžimo būdu (21, 25-a pav.) Arba pneumatiniu nusidėvėjimo metodu (21.25-b pav.). Pirmuoju metodu žemė, smėlis, birūs raižai ir kt. kirtimo ar gilinimo ir šulinio pjovimo briaunos dėl savo svorio.

Jei manau, kad yra lengvesnis arba jei odos trintis aplink gręžinio periferiją yra didesnė, gali tekti taikyti papildomą apkrovą, kad būtų lengviau nuskęsti.

Oro čiurkšlė prie pjovimo krašto ar vandens čiurkšlės šulinio išorės pusėje yra naudojama tada, kai šulinys yra pritvirtintas prie standaus molio sluoksnio ir labai sunku nuskandinti dar toliau, nepaisant gilaus susmulkinkite po pjovimo kraštu arba įdėkite sunkų lauką į šulinį.

Jei reaktyviniai vamzdžiai yra išdėstyti sekcijose, kaip parodyta 21.26 (b), su vienu 100 mm skersmens vertikaliu vamzdžiu, prijungtu prie 3 nos. 50 mm skerspjūvio vamzdžiai per 100 mm skersmens horizontalų vamzdį, kurie taip pat padeda ištaisyti pakreipimą, nes bet kuri viena aukštoje pusėje esanti sekcija gali būti panaudota šiai pusei trinties atlaisvinimui. Alternatyvus smulkinimo ir gilinimo darbų rezultatas yra gręžimo gręžiniai kietuose sluoksniuose.

Kartais gręžiniai yra iš dalies nuvalyti, kad atlaisvintų odos trintį arba ištemptų standų molio sluoksnį, tačiau gali būti prisiminta, kad šulinio sausinimas yra labai rizikingas procesas nuo šulinio; staiga kriauklė, kuri gali sukelti sunkius pakrypimus ir poslinkius arba gali sukelti įtrūkimus.

Todėl šulinėlių vandens nuvalymas paprastai neturėtų būti bandomas, nebent tai būtų priversta dėl aplinkybių. Jei vanduo bus išleidžiamas iš viso, jis turėtų būti atliekamas labai lėtai ir atsargiai, kad būtų išvengta nepatogios padėties.

Pneumatinis grimzdimas:

Kai atviras gręžimas gali patirti daug sunkumų, pvz., Labai kietas sluoksnis, laisvi rieduliai, nuolydžiai uoliena ir pan., Arba kai šulinys turi būti nugrimzdęs į akmenį, šiuo metodu priimamas pneumatinis nuskandinimas. arba šoninės apačioje naudojamas konkretus oro užraktas Suslėgtas oras, pumpuojamas oro užrakto viduje, išstumia vandenį ir darbininkai be jokių sunkumų gali dirbti oro užrakto viduje.

Šulinių viršuje yra du atskiri užraktai, žinomi kaip užraktas ir užraktas. Jos yra sujungtos su oro užraktu apačioje, naudojant oro veleną, o darbiniai vyrai, įrankiai ir įrenginiai bei iškastos medžiagos paimami arba išeina per šiuos užraktus ar užraktą.

Pneumatinės grimzlės montavimas turėtų būti atliekamas tais atvejais, kai atviras nusidėvėjimas paprastai gali būti naudingas, tačiau yra galimybė nuskęsti grėsmę ir gali tekti pasinaudoti pneumatiniu nusidėvėjimu. Paprastai pneumatinis nuskandinimas yra brangesnis nei atviras nuskandinimas.

Sąnaudų santykis priklauso nuo atviro nuskendo metodo sunkumo ar kitokio. Apskaičiuota, kad pneumatinė grimzlė yra dvigubai brangesnė už atvirą grimzdimą, kai pastarosios nuskendusios sąlygos yra labai palankios arba vidutiniškai palankios.

Pirmasis gali būti net pigesnis, kai pastarojo metodo nuskendimas gali tekti susidurti su pernelyg dideliais sunkumais ir darbas turi būti tęsiamas ilgesnį laiką esant nepalankiausioms sąlygoms.

Pavaros ir poslinkiai:

Sluoksniai, per kuriuos gręžiamos gręžiniai, yra labai retai vienodi, todėl skirtingų šulinių dalyse šių sluoksnių sukeltas pasipriešinimas yra skirtingas, dėl to atsiranda šulinių pasvirimas. Kartais šulinėlių įtampa dėl žemės slėgio skiriasi didele dalimi, todėl šulinėles nukreipiama tam tikra kryptimi nuo pradinės padėties.

Pakreipimo į šulinį efektas turi sukelti papildomą pamatinį spaudimą, o perėjimo poveikis yra pakeisti prieplaukos vietą. Gręžinio poslinkis išilgine kryptimi sukelia spančio ilgio pasikeitimus, o perėjimas į skersinę kryptį sukelia tilto centrinės linijos poslinkį.

Jei prieplaukos padėtis nėra perkelta, šulinio poslinkis taip pat sukelia papildomą pamatinį slėgį dėl išgaunamos gręžinių vertikalios apkrovos ekscentricumo. Siekiant kovoti su pakreipimo poveikiu, visada patartina perkelti prieplauką į aukštą pusę taip, kad gautas tiesioginis krūvis kiek įmanoma pereitų per bazinio ploto CG.

Pakreipimas matuojamas pagal lyginimo lygį virinimo viršuje arba pageidautina ant gabarito ženklo tarp aukšto ir žemos pusės. Jei aukščio ir žemosios pusės lygio skirtumas yra x (21.27-a pav.) Ir atstumas tarp šių dviejų taškų yra B, tada šulinio pasvirimas yra 1 iš B / x .

Paprastai leistina pakreipimo riba yra 1 iš 80. Leistinas poslinkis bet kuria kryptimi yra 150 mm. Suskandant šulinius per molinius dirvožemius, labai sunku išlaikyti pasvirimą pirmiau minėtoje 1 iš 80 ribose, o aukštesnės pakopos turi būti priimtos iš praktinių sumetimų, atitinkamai pakeitus dizainą.

Norint ištaisyti pakreipimą (ir tolesnį perėjimą), paprastai imamasi šių taisomųjų priemonių:

(i) Jei reikia, po smulkinimo, gilinti arti pjovimo krašto aukštesnėje pusėje. Pakaitai ir gilinimas paprastai duoda rezultatus.

ii) išoriniam aukštam šonui pritvirtinti oro srovę arba vandens srovę, kad būtų sumažinta odos trintis (21.26 pav.).

(iii) Išorinėje pusėje taikyti ekscentrišką lauką (su teigiamu ekscentriškumu šulinio pagrindo atžvilgiu) (21.28- a pav.).

(iv) Ištraukite šulinį viršuje viršutinėje pusėje (21.28-b ir 21.28-c pav.).

(v) Norėdami nuleisti šulinį viršutinėje pusėje (21.28-d ir 21.28-e pav.).

(vi) Įdėkite blokus ar kliūtis po pjovimo briauna žemoje pusėje ir tęskite gilinimą aukštesnėje pusėje po pjovimo briauna (21.28-f pav.).

Jei, nepaisant pirmiau nurodytų korekcinių priemonių, pakreipimo negalima ištaisyti iki leistinų ribų ir jei faktinis pamato slėgis viršija leistiną vertę, šulinėlių neuždenkite projektavimo pagrindo lygiu, kaip buvo numatyta iš pradžių. šuliniai turi būti nuleidžiami žemyn, siekiant gauti didesnį reljefą dėl pasyvaus žemės slėgio ir taip padidinti faktinį pamato slėgį, įskaitant papildomą pamatų slėgį dėl pakreipimo ir perjungimo leistinose ribose. Gilesnis grimzdimas paprastai padidins leistiną pamato slėgį.

7 pavyzdys:

Jei iliustracinio pavyzdžio 21.6 šulinys yra galutinai pakreiptas 1 į 50 ir tikrasis poslinkis (be poslinkio dėl pasvirimo) yra 0, 3 m išilgine kryptimi, kaip parodyta 21.29 (a) pav. papildomas ir bendras pamatų slėgis šulinio pagrinde. Kuo reikia, kad prieplaukos būtų perkeliamos į viršutinę pusę, kad būtų išlaikytas pamatinis slėgis, esant leistinoms riboms?

Sprendimas:

Iš ankstesnio 6 pavyzdžio:

Antstato svoris = 850 tonų; Molo masė = 150 tonų

Šulinio svoris po trinties odoje = 482 tonos

Šulinio gylis = 25, 0 m; Z šulinio pagrindo Z = 50, 27 m 3

Maks. pasiektas pamatinis slėgis = 43, 17 t / m 2 ; Leistinas pamatinis slėgis = 50, 0 t / m 2

Dėl pakreipimo 1 iš 50, šulinio pagrindo poslinkis = 25, 0 / 50 = 0, 5 m

21.29 (a) paveiksle galima pažymėti, kad dėl lilto ir faktinio poslinkio poveikio apkrovos iš prieplaukos ekscentriškumas yra (0, 5 + 0, 3) = 0, 8 m ir gerai veikiančio svorio savęs svoris CG, ty 12, 5 m virš pagrindo 12, 5 / 50 ekscentriškumo = 0, 25 m.

Papildomas momentas šulinio pagrindu dėl pakreipimo ir perjungimo = (850 + 150) x 0, 8 + 482 x 0, 25 = 800 + 120, 5 = 920, 5 tm.

Norint sumažinti pamato slėgį per leistiną ribą, siūloma perkelti šulinį aukštoje pusėje 0, 6 m, kaip parodyta 21.29 pav. (B), taip pasiekiant 0, 2 m mažesnį ekscentriškumą kroviniui iš prieplaukos, ekscentriškumas savęs. išliko nepakitę.

Tai yra leistina 50, 0 t / m 2 riba. Taigi saugu. Taigi, perkeliant prieplauką 0, 6 m aukščio šulinio aukštyje, momento sumažėjimas dėl pasvirimo ir poslinkio yra (850 + 150) x 0, 6 = 600 tm, kuris sumažina pamato slėgį 600 / 50, 27, ty 11, 93 t / m 2 sumažinant pernelyg didelio pamatinio slėgio 61, 48 iki (61, 48–11, 93) = 49, 55 t / m 2, kaip nurodyta aukščiau.

Be to, nereikia paminėti, kad perkeliant prieplauką, kaip minėta pirmiau, pasikeičia pradinė spanso sistema. Kairėje pusėje esantis ilgis padidėja 0, 6 m ir tas pats dešinėje pusėje sumažėja 0, 6 m.