Plokščių ir sijų tiltų projektavimas (su diagrama)

Perskaitę šį straipsnį, sužinosite apie plokščių ir sijų tiltų konstrukciją.

Įvadas:

Plokščių ir sijų tiltai naudojami, kai viršijama kietų plokščių tiltų ekonominė ribinė vertė. Paprastai palaikomiems laidams ši riba paprastai yra beveik 10 metrų, o nepertraukiamo ar subalansuoto konsolės tipo konstrukcijoms ši riba yra nuo 20 iki 25 metrų.

Plytelių plokštė iš plokščių ir sijų yra skersai virš sijų, kurios išilgai sukasi tarp atramos arba prieplaukos atramų. Tarpai tarp sijų yra priklausomi nuo sijų, kurios turi būti įrengtos denyje, skaičius, kuris vėl susijęs su medžiagų kaina, užsegimu, sustojimu ir pan.

Glaudesnis spindulio tarpas reiškia mažesnį denio plokštės storį ir taigi betono ir plieno taupymą denio plokštėje, bet kadangi sijų skaičius šiuo atveju yra didesnis, tai padidina betono, skydų ir armatūros dydį laikikliams ir ilgesniam laikui, kai guoliai yra reikalingas guolių skaičius.

Todėl ekonomiškiausias tiltų denio išdėstymas įvairiose vietose skiriasi priklausomai nuo toje vietovėje esančių medžiagų, užrakto, sustojimo ir pan. Pastebėta, kad trys sijų deniai paprastai yra ekonomiški nei dviejų, keturių ar penkių sijų denio, turinčio važiuojamąją dalį dviem juostomis. Tokiais atvejais tarpų tarpai paprastai yra nuo 2, 25 iki 2, 75 metrų.

Skersinės sijos arba diafragmos yra naudojamos tiltelio denyje dėl šių priežasčių:

i) paskirstyti apkrovas tarp pagrindinių sijų.

ii) užtikrinti atsparumą pagrindinių sijų sukimui;

iii) Stiprinti sijos pusę.

Tinkamam darbui būtini bent du kryžminiai pluoštai dviejuose galuose ir vienas centre. Tarpai tarp maždaug 4, 5 m. iki 6, 0 m. paprastai yra patenkinamas. Kartais ilguose tiltuose būtina išlaikyti vamzdžių (dujų, naftos ar vandens), kabelių ir kt. Transportavimą per tilto denį, kur galima naudoti erdvę po pėsčiųjų taku, kaip parodyta 8.1 pav.

Pakloto plokštės dizainas:

Jei nėra tarpo tarp denio plokštės ir skersinių sijų, plokščių plokštė tampa dvipusė plokštė, nepertraukiama abiem kryptimis. Dvipusioje plokštėje gyvos apkrovos momentai dėl koncentruotos arba lokaliai paskirstytos apkrovos gali būti parengti „Pigeaud metodu“, bet kai denio plokštė nėra monolitinė su kryžminiu pluoštu, ty kai tarp denio plokštės yra tarpas ir kryžminis pluoštas, plokštė gali būti suprojektuota kaip vienpakopė plokštė.

Kadangi denio apkrova yra tolygiai paskirstyta visame rajone, „Rankine & Grashoff“ apibūdintas metodas gali būti priimtas išsiaiškinant negyvas apkrovas.

„Girders“ dizainas:

Projektuojant sijas, denio plokštės, skersinių sijų, susidėvėjimo, ratų apsaugos, turėklų ir pan. Apkrova gali būti vienodai paskirstyta tarp sijų. Kita vertus, gyvų krovinių pasiskirstymas nėra paprastas. Tai priklauso nuo daugelio veiksnių, pvz., Tarpiklio ir pločio santykio, tilto denio savybių ir sijų apkrovų padėties.

Todėl pasiskirstymas ar paskirstymas gyvoms apkrovoms ant sijų ir atitinkamai gyvos apkrovos momentas skiriasi nuo sijos ir todėl šis aspektas turi būti atidžiai apsvarstytas.

Pavyzdys:

Sukurkite plokštę ir sijų tiltą su 7, 5 m. skaidrus kelias, kurio ilgis yra 12, 0 m. tarp guolių vidurio linijos. Paklotas gali būti sudarytas iš 3 sijų, išdėstytų 2, 45 m atstumu. centruose. Tilto denyje nebus pėsčiųjų takų. Pakrovimas. Viena 70-R klasės eismo juosta arba dvi A klasės juostos:

Leiskite laikyti denio skerspjūvį, kaip parodyta 8.2a pav.

Pakloto plokštės dizainas:

Kadangi denio plokštė yra monolitinė su skersiniais sijos, ji bus suprojektuota kaip dvipusis plokštė, palaikoma išilginių sijų ir skersinių sijų su tęstinumu visose pusėse.

Mirtinų apkrovų akimirkos:

Tiesioginės apkrovos akimirkos:

Kadangi tai yra dvipusė plokštė, gyvos apkrovos momentai bus nustatyti naudojant „Pigeaud“ metodą, kai „Poisson“ betono santykis yra 0, 15, kaip rekomenduojama.

Pigeaud metodas:

M. Pigeaud aprašytas metodas yra skirtas koncentruotos apkrovos poveikiui dviem kryptimis arba plokštėms, kurios yra vienoje kryptimi, kai pločio intervalo santykis viršija 3. Čia pateikiamas metodo santrauka.

Krovinio sklaidą galima nustatyti pagal šias lygtis:

Gavus U ir V reikšmes, gali būti nustatytas U / B ir V / L santykis. Koeficientų m ₁ ir m ₂ reikšmės gaunamos iš kreivių, kai yra žinomos U / B, V / L ir K (= B / L trumpesnio intervalo) vertės.

Momentas trumpesnėje (skersinėje) kryptyje vienam metrui = W (m ₁ + µm ₂ ) = W (m ₁ + 0, 15 m ₂ ) Kgm. ir momentas ilgesnėje (išilginėje) kryptyje vienam metrui = W (m ₂ + µm ₁ = W (m ₂ + 0, 15 m ₁ ) K.gm, kur W yra bendra apkrova.

Buvo pasisakyta, kad dėl tęstinumo vidutinės trukmės akimirkos gali būti sumažintos 20 proc., O tas pats momentas gali būti laikomas ir palaikymo (neigiamu) momentu. Pavyzdžiui, 70-R klasės vikšrinis automobilis valdys projektą.

Atsižvelgiant į vidurkį ir palaikymo momentą, kaip nurodyta 80 proc

Span ir palaikymo momentas skersine kryptimi metre = 2872 x 0, 8 x 1, 25 = 2872 K.gm.

Atstumo ir atramos momentas išilgine kryptimi metre = 670 x 0, 8 x 1, 25 = 670 K.gm.

Dizaino akimirkos per metrą:

a) Skersinė kryptis

i) Vidutiniame intervale projektavimo momentas = DLM + LLM = 220 + 2872 = 3092 kg. = 30 300 Nm.

ii) Atrama, projektavimo momentas = -439 - 2872 = -3311 kg. = -3250 Nm.

b) Išilginė kryptis:

i) Vidutiniame intervale, projektavimo momentas = 31 + 670 = 701 kg. = 6900 Nm.

ii) Paramos projektavimo momentu = -62 -670 = -732 Kgm. = -7200 Nm.

Plokštelės gylis ir sutvirtinimas:

Konsolės dizainas:

Dead Load Moment akimirksniu:

Tiesioginės apkrovos akimirkos priekyje sijos:

70-R klasės ratų arba ratų apkrovos poveikis nebus maksimalus, nes jis bus uždėtas 1, 2 m. nuo ratų apsaugos. A klasės ratų apkrova, kaip parodyta 8.4 pav., Sukels blogiausią efektą ir todėl bus valdoma konstrukcija.

Projektuojant sijas, denio plokštės, skersinių sijų, susidėvėjimo, ratų apsaugos, turėklų ir pan. Apkrova gali būti vienodai paskirstyta tarp sijų. Kita vertus, gyvų krovinių pasiskirstymas nėra paprastas.

Tai priklauso nuo daugelio veiksnių, pvz., Tarpiklio ir pločio santykio, tilto denio savybių ir sijų apkrovų padėties. Todėl pasiskirstymas ar paskirstymas gyvoms apkrovoms ant sijos ir atitinkamai gyvos apkrovos momentas skiriasi nuo sijos iki sijos ir todėl šis aspektas turi būti kruopščiai apsvarstytas.

a) Dead Load Moments:

Apžiūrėjus denio skerspjūvį, galima pastebėti, kad išorinio sijų apkrovos pasiskirstymas bus didesnis. Darome prielaidą, kad išoriniai sijos yra ³ / ₈ -oji, o centrinės sijos - ¼ t.

. ^. . DLM ant išorinės sijos = 3/8 x 1, 81, 230 = 67, 960 Kg.

DLM ant centrinės sijos = 1/4 x 1, 81, 230 = 45, 300 Kg.

Tiesioginės apkrovos akimirkos

Tiesioginių apkrovų momentų pasiskirstymas ant sijų:

„Gyvoji apkrova ir atitinkamai gyvos apkrovos momentas priklausomai nuo denio savybių bus paskirstytas skirtingomis proporcijomis. Kadangi šiuo atveju span-plot santykis yra mažesnis nei 2, bus naudojamas Morice ir Little supaprastintas apkrovos paskirstymo metodas.

Gyvosios apkrovos momentas ant išorinės sijos = 1, 87, 000 / 3 x 1, 45 = 90, 380 kg.

Gyvosios apkrovos momentas centrinėje pusėje = ​​1, 87, 000 / 3 x 1, 11 = 69, 190 kg.

. ^. . Bendras išorinio sijos projektavimo momentas = DLM + LLM = 67 960 + 90, 380 = 1, 58, 340 kg. = 15, 51, 700 Nm.

Bendras konstrukcinis momentas centrinei skersai = DLM + LLM = 45, 300 + 69, 190 = 1, 14, 490 kg. = 11, 22, 000 Nm. T-sijos konstrukcija a) Išorinė sijos dalis

Išorinė sijos pertvara yra 1, 765 m. nuo sijos vidurio linijos ir atstumo tarp centrų iki centro yra 2, 45 m. Todėl išorinė siena yra ir T-sijos. Vidutinė pertvaros storis yra 235 mm. vietoj plokštės storio 215 mm. vidinėje pusėje. Todėl T-spindulio flanšo efektyvus plotis pagal IRC: 21-1987 305.12.2 punktą galioja išorinei sijos daliai.

Efektyvus flanšo plotis turi būti mažiausias:

i) ¼ nuo span = ix 12, 0 = 3, 00 m.

ii) atstumas nuo centro iki centro, ty 2, 45 m.

iii) Padangos plotis ir 12 kartų plokštės storis = 0, 3 + 12 x 0, 215 = 2, 88 m.

Taigi 2, 45 m. turi būti veiksmingas flanšo plotis. Išorinės sijos sekcija parodyta 8.9 pav.

σ _c = 6, 7 MP; Vidutinė a dalis flanše gali būti laikoma 0, 8 x 6, 7 = 5, 36 MPa

σ _s = 200 MP. Vidutinis plieno įtempis bus 200 x 1060/1088 = 196 MPa

b) Centrinės sijos:

Sijos sekcija yra tokia pati kaip išorinės sijos dalis, tačiau projektavimo momentas yra mažesnis. Taigi, sekcija yra saugi suspaudžiant. Centrinės sijos tvirtinimas, As = 11, 22, 000 x10 3/196 × 1060 = 5400 mm ²

Pateikite 12 Nr. 28 Φ HYSD juostų (as = 7380 mm ² )

Šlyties ir šlyties stiprinimas šalia atramos:

a) Negyvosios apkrovos šlyties:

Bendras UDL už tilto metrą = 9720 kg.

Šlyties, nuimamos išorine sijos pagalba, = _3/8 x 9720 x 6, 0 = 21, 870 kg.

Šlyties, nuimamos centrinės sijos, skaičius = ¼ x 9720 x 6, 0 = 14, 580 kg.

Nulenkta apkrova dėl kryžminio pluošto svorio išorinėje sijos pusėje = ^1/4 viso šlyties = ¼ x ½ x 2090 = 260 kg.

DL šlytis dėl centrinės sijos skersinės sijos = ½ x ½ x 2090 = 520 kg.

. ^. .Bendras DL šlyties ant išorinės sijos yra 21, 870 + 260 = 22, 130 kg.

Bendras DL šlyties įtempimas centrinėje pusėje = ​​14, 580 + 520 = 15 000 kg.

b) „Live Load Shear“:

Nuolatinė apkrova per 5, 5 m. iš abiejų palaikymų bus maksimali.

c) „Live Load Shear“ ant išorinės sijos:

Kadangi pasiskirstymo koeficientas išorinei sijos daliai bus didesnis, kai apkrova yra šalia centro, 70-R klasės pakrovimas yra 6, 0 m atstumu, ty per vidurį. Todėl kiekvienos atramos reakcija ir bendra LL šlyties vertė bus 35, 0 tonos = 35 000 kg.

LL šlyties ant išorinės sijos = pasiskirstymo koeficientas x vidutinis LL šlyties = 1, 45 x 35 000/3 = 16, 916 kg.

10% smūgio, LL šlyties ant išorinės sijos = 1, 1 x 16, 916 = 18, 600 kg.

d) Išorinės sijos konstrukcijos šlyties:

Konstrukcijos šlyties = DL šlyties + LL šlyties = 22 130 + 18 600 = 40 700 kg. = 3, 99200 N.

Šlyties įtempis = v / bd = 3, 99 200/300 × 1060 = 1, 26 MP.

Pagal IRC 304.7 punktą: 21-1987, leistini M20 betono šlyties įtempiai

i) Be šlyties sustiprinimo = 0, 34 MPa

ii) Su šlyties sustiprinimu = 0, 07 x 20 = 1, 40 MPa. ^-

Todėl sekcija bus saugi su šlyties sustiprinimu.

Šlyties įtvirtinimas išorinei dėžei:

Įtemptos juostos:

2 - 28 Φ išlenktų strypų šlyties atsparumas dviguboje sistemoje = 2x2x615x200x 0, 707 = 3, 47, 800 N

Tačiau ne daugiau kaip 50% šlyties turi būti nuleidžiami išlenktais strypais. Taigi šlyties, kurią reikia nulenkti išlenktais strypais, = ix 3, 99, 200 = 1, 99 600 N, ir šlyties, kuri turi būti vežama maišytuvais = 1, 99 600 N

Kitų sekcijų šlyties stiprinimas:

Skaičiuojant įvairiuose ruožuose esančias žirkles ir atitinkamai, kaip nurodyta pirmiau, turi būti pateikiamas šlyties stiprinimas.

e) Centrinės sijos „Live Load Shear“:

70-R klasės sekimo pakrovimas, kai jis yra šalia atramos, sukurs maksimalų efektą (8.10 pav.).

R = 70 000 x 9, 715 / 12, 0 = 56, 670 kg.

Šlyties A = R _A = 56, 670 kg.

Šlytis su 10% smūgiu = 1, 1 x 56, 670 = 62, 340 kg.

Gyvosios apkrovos pjovimas ant centrinės sijos yra vertinamas atsižvelgiant į pastato plokštę nepertraukiamai virš centrinės sijos ir iš dalies pritvirtintą virš išorinių sijų. Tokiu atveju gali būti daroma prielaida, kad šlyties pasidalijimas yra 0, 25 kiekviename išoriniame sijuje ir 0, 5 - ant centrinės sijos.

Tai viršija leistiną šlyties įtempio ribą 1, 40 MP, su šlyties sustiprinimu. Todėl skirsnis turi būti pakeistas.

Padidinkite pjūvio dalį prie atramos į tą patį, kaip apatinė lemputė, kaip parodyta 8.11 pav.

Papildomas DL šlytis, atsirandantis dėl plėvelės išplėtimo, kaip parodyta 8.11 pav

Todėl ši įtampa atitinka leistiną ribą su šlyties stiprinimu.

Šlyties stiprinimas centrinei sijos daliai :

Įtemptos juostos:

Šlyties atsparumas 2 Nr. 28 28 išlenktas strypais dviguboje sistemoje, kaip ir išorinėje sijos pusėje = ​​3, 47, 800 N. Tačiau ne daugiau kaip 50 proc. Taigi, šlyties, kurią reikia pasipriešinti išlenktomis juostomis ir maišytuvais, yra ½ x 4, 56, 700 = 2, 28, 350 N. Kiekvienas. Tarpo tarpai tarp 175 mm,

. ^. .Jei yra naudojami 10 Φ keturių kojinių maišytuvai, pridedamas = 4 x 78 = 312 mm ²

Šlytis 2, 5 m atstumu. (ty kai yra įprastas 300 juostos plotis ir kai išlenktų strypų šlyties atsparumas nėra veiksmingas).

DL šlyties atrama = 15 100 kg.

Mažesnė apkrova 2, 5 m ilgio, ty ¼ x 9700 x 2, 5 = 6075 kg.

DL šlyties atkarpoje = 15 100 - 6075 = 9025 kg.

LL šlytis 2, 5 m atstumu nuo atramos:

Šlyties armatūra kitose sijos dalyse turi būti parengta pagal tuos pačius principus, kaip nurodyta pirmiau.

Minimalus šoninio paviršiaus sutvirtinimas :

minimalus šoninio paviršiaus sutvirtinimas abiejuose paviršiuose turi būti lygus 0, 1 proc.

Sustiprinimas metrų gylyje = 0, 1 / 100 x 300 x 1000 = 300 mm ²

Pateikite 6 dia. ms barai: 150 mm (As = 375 mm ² ).

Centrinės sijos tvirtinimo detalės pateiktos 8.13 pav.

Skersinių sijų projektavimas:

Kadangi denio pločio santykis yra mažesnis nei 2, skersinis denis nėra standus ir todėl centrinis skersinis pluoštas yra suprojektuotas pagal Morice ir Little supaprastintą metodą.

Mirtinų apkrovų akimirkos:

Didžiausias skersinis momentas, esantis denio centre, metre, apskaičiuojamas pagal:

M _y = b [µ ₀ r ₁ - µ _{3 0} r ₃ + µ ₅₀ r5] (8.3)

Kur r _n = (= 1, 3, 5) = (4w / nπ) sin (nπu / 2a) sin (nπc / 2a)

Dabar skersinis denis yra veikiamas momentais dėl šių mirusių apkrovų:

a) Udl dėl wt. denio plytelių ir dėvėjimosi sluoksnio pločio per visą denio plotį ir plotį.

b) Udl dėl pagrindinių sijų, veikiančių išilgine kryptimi, bet taško apkrovos skersine kryptimi, svorio.

c) Udl dėl savęs. skersinės krypties, bet taško apkrova išilgine kryptimi.

a) Udl dėl denio plokštės ir susidėvėjimo:

Norėdami išsiaiškinti skersinį momentą, atsirandantį dėl aukščiau nurodyto (a) punkto apkrovos, lygiavertis denio plotis yra 7, 35 m. gali būti suskirstyti į keletą lygių dalių “, sako 4 lygūs keptuvės, kurių kiekvienas yra 1, 84 m. pločio ir kiekvieno apkrovos įtaka skersiniam deniui, veikiančiam kiekvienos dalies pvz., gali būti apibendrinta ir skersinis momentas gali būti gaunamas iš 8.3 lygties, darant prielaidą, kad u = c = a.

Pakrovimo vienam metrui denio, išskyrus wt. T-bcam, kaip nurodyta anksčiau, = 6944 kg.

Skiriant lygiavertį plotį į 4 lygias dalis, apkrova vienai daliai = 6944/4 = 1736 kg.

∑µ reikšmės, pavaizduotos 6.10 pav., Pvz., Kiekvienos apkrovos atveju pateikiamos toliau:

b) Udl dėl wt. tolimosios šviesos:

Tokiu atveju Udl yra paskirstomas per visą ilgį, bet wt. sijos veikia skersinį denį, esantį pluošto padėtyje. Skersiniai momento koeficientai gali būti gaunami pagal poveikio linijos kreives (6.10 pav.), Atitinkančias pluošto padėtį, kiekvienos spindulio svoris metrui veikiant lygus 925 kg. kaip apskaičiuota anksčiau.

∑µ reikšmės nuo 6.10 pav. Spindulio padėtyje yra tokios:

c) sav. skersinės sijos:

Skersinės sijos gali būti suskirstytos į 4 lygias dalis. laikoma, kad kiekviena dalis veikia savo svorio centre. Wt. iš kiekvienos dalies = ¼ (2090) = 520 kg.

∑µ reikšmės, pavaizduotos 6.10 pav., Pvz., Kiekvienos apkrovos atveju:

Tiesioginės apkrovos momentas:

Taikant AA klasės (stebimų) apkrovą, nustatytas to paties denio skersinės sijos momentinis apkrovos momentas. Aptariamas denio pakrovimas yra klasė 70-R. Todėl reikia atlikti tam tikrus pakeitimus, norint išsiaiškinti, kokia yra apkrovos momentas ant skersinės sijos.

Kadangi abiejų denių θ ir α reikšmės yra tokios pačios, skersinių momentų koeficientų poveikio linija, kaip parodyta 6.10 pav., Išliks tokia pati. Tačiau, kadangi 70-R klasės vėžių pakrovimo ilgis yra 4, 57 m. vietoj 3, 60 m. AA klasės vikšrinio krovinio pakrovimas bus 7, 66 tonos / m. pirmajai - 9, 72 t / m. pastarasis.

Kitas pakeitimas - B-15 pav., Vietoj B-14 (B priedėlis), norint nustatyti vertes:

Momentas ant skersinio pluošto su 10 procentų smūgiu = 1, 1 x 17, 22 = 18, 94 tm.

Dėl vietinės apkrovos koncentracijos šis momentas gali būti padidintas 10 procentų.

. ^. . Dizainas LLM ant skersinio sijos = 1, 1 x 18, 94 = 20, 83 tm. = 20, 830 kg.

. ^. . Konstrukcijos momentas = DLM + LLM = 4060 + 20, 830 = 24, 890 kg. = 2, 44 000 Nm.

Skersinės sijos sekcijos dizainas:

Efektyvus flanšo plotis turi būti mažiausias iš šių:

a) Nuleidimo apkrova:

Plokštės, susidėvėjimo trasos ir pan. Apkrovos pasiskirstymas parodytas 8.16a pav.

i) Nulenkimas dėl denio plokščių svorio ir susidėvėjimo

= 2 x ½ x 2, 45 x 1, 225 x (0, 215 x 2400 + 0, 085 x 2500) = 2186 kg.

ii) Šlyties dėl savaiminio svorio. kryžminio pluošto = ix 2, 45 x 0, 81 x 0, 25 x 2400 = 595 kg.

iii) Centrinės sijos svoris per m. = 1/3 x 2776 kg. (žiūrėkite apkrovos skaičiavimo apkrovą) = 925 kg.

Šlytis, atsirandantis dėl wt. centrinės sijos = 925 × 12, 0 / 4 = 2775 kg.

. ^. .Bendrasis nugaišęs krūvis = 2186 + 595 + 2775 = 5556 kg.

b) Gyvos apkrovos šlyties:

70-R klasės vikšrinė transporto priemonė sukels maksimalų šlyties poveikį, kai apkrova yra ant denio, kaip parodyta 8.16b pav.

Išilginis pasiskirstymas:

Bako apkrovos reakcija į kryžminį pluoštą (darant prielaidą, kad reakcija yra paprasta) = 2 × 35, 0x 4, 858 / 6, 0 = 56, 67 tonos.

Skersinis pasiskirstymas:

Krūvio dalis, atsiradusi ant skersinės sijos po išilginio pasiskirstymo, bus paskirstyta pagrindinėms sijos proporcingai paskirstymo koeficientams, kurie jau buvo nustatyti anksčiau. Reakcija ant išorinės sijos suteiks skersinį skersinį.

Reakcija ant išorinės sijos = 56, 67 / 3 x 1, 45 (pasiskirstymo efektyvumas) = ​​27, 39 t = 27, 390 kg.

. ^. .Projektavimo šlyties kryžminio pluošto projektavimas = DL šlyties + LL šlyties = 5556 + 27, 390 = 32, 946 kg. = 3, 292, 9 N.

Šlytis taip pat gali būti apskaičiuojamas nuo skersinio momento ant kryžminės sijos, sužinojusios anksčiau, darant prielaidą, kad UDL veikia kryžminį pluoštą, o skersinis pluoštas yra paprasčiausiai pritvirtintas prie išorinių sijų.

Kadangi šlyties įtempis viršija leistiną 0, 34 MP ribą, be šlyties sustiprinimo, tas pats reikalingas. Leistinas šlyties su šlyties armatūra M20 klasės betonas = 0, 07 x 20 = 1, 40 MPa.

Šlyties stiprinimas:

Naudojant 2 nos. 25 Φ HYSD strypai išlenkti strypais, atsparumas šlyčiai = 2 x 490 x 200 x 0, 707 = 1, 38, 600. Naudojant 10 2 2 kojines, kurių ilgis yra 125 mm, reikalingas Asw = Vs / σ _s d = (1, 84, 300 × 125) / (200 × 922, 5) = 125 mm ² . Pateikta = 2 × 78 = 156 mm ² . Todėl tai yra patenkinama.

Išsamios informacijos apie kelis plokštes ir tiltų tiltus:

Laivybos ir transporto ministerija (kelių sparnai), Govt. Indija paskelbė „Standartinius greitkelių tiltų planus - betoninius T pluošto tiltus“ su 7, 5 m. vežimo būdas ir su pėsčiųjų takais arba be jų. Tiltų deniuose yra trys skirtingo gylio T-sijos, priklausomai nuo ilgio.

Tačiau yra trys skersinės sijos, skirtos efektyviam sukimui iki 16, 5 m. ir keturių skaičių kryžminė siena, skirta efektyviam 18, 75–24, 75 m atstumui. Konstrukcija pagrįsta M20 klasės betonu ir S 415 klasės plienu. Svarbi informacija apie šiuos tiltus pateikta 8.1 ir 8.2 lentelėse.