Balansuotų tiltų tiltų projektavimas (su diagrama)
Perskaitę šį straipsnį, sužinosite apie subalansuotų tiltų tiltų konstrukciją.
„Balanced Cantilever Bridges“ įvadas:
Subalansuoti konsolės tiltai yra pritaikyti palyginti ilgesniam laikui, kai paprasčiausiai palaikomi, nepertraukiami arba standūs rėmo tipo antstatai yra netinkami. Paprastai palaikomi bet kokio tipo deniai, kurių ilgis viršija 20–25 m. reikalauti palyginti didesnio gylio ir todėl tapti neekonomiški.
Kita vertus, nepertraukiamo ar standaus rėmo tipo tiltai, nors ir pigesni, turi būti grindžiami nepagrįstais pagrindais, nes priešingu atveju netolygus pamatų atsiskaitymas gali sukelti kenksmingus įtempius ir dėl to gali atsirasti įtrūkimų. Subalansuoti konsolės tiltai yra tiesiog palaikomų ir nepertraukiamų konstrukcijų derinys.
Jie turi tiesiog palaikomų ir nuolatinių struktūrų privalumus:
(1) Statiniai yra statiškai apibrėžti, o momentai, žirklės ir pan.
(2) Pašalinama įtrūkimų, atsirandančių dėl nevienodo fondų atsiskaitymo, galimybė.
(3) Tokio tipo konstrukcija taip pat tam tikru mastu yra palyginama su nepertraukiamomis konstrukcijomis, nes laisvas teigiamas momentas viduryje yra iš dalies subalansuotas su negatyviu momentu, kurį sukelia konsolė ir todėl sukelia medžiagų ekonomiją.
(4) Subalansuotiems konsolės tiltams taip pat reikalinga viena guolių linija prie krantinių, panašių į nuolatinius tiltus.
Mažesnių kanalų sujungimui paprastai naudojamas vienas centrinis ilgesnis ilgis su dviem trumpesniais tipų tipais, kaip parodyta 4.4a ir 4.4b paveiksluose, tačiau kai tilto ilgis yra didesnis, 11.2 pav. į.
Antstato tipai:
Antstatai gali būti iš vientisos plokštės, T-sijos ir plokštės, tuščiavidurių dėžių sijų ir tt 3 paveiksle parodyta viena tuščiavidurio dėžutės pusiausvyra.
Narių dalis:
Norint gauti ekonomiškiausią dizainą, narių proporcijos turėtų būti tokios, kad vidurinės ir atraminės atkarpos atitiktų struktūrinius ir architektūrinius reikalavimus ir kartu reikalautų minimalaus medžiagų kiekio.
Norint tai pasiekti, konsolės ilgiai paprastai yra nuo 0, 20 iki 0, 30 pagrindinio intervalo. Šis santykis priklauso nuo pagrindinio intervalo ilgio ir pakabinamo ilgio tipo, kurį konsolė turi palaikyti, taip pat į konsolių (vieno ar dvigubo) skaičių, skirtą pusiausvyros teigiamam momentui balansuoti ir kt.
Konstrukcijoms, kuriose yra tik viena konsolė, konsolės ilgis turėtų būti sudarytas palyginti mažas, kitaip gali atsirasti galimybė pakilti kitame gale.
Autorius labai išsamiai ištyrė kietųjų plokščių subalansuotų tiltų ekonomiškumą ir parodė, kad, norint taupiai statyti plokščių pusiausvyrinius tiltus su dvigubais konsolėmis (ty daugiapakopiais tiltais), konsolės ir pagrindinio pločio santykis yra tarp 0, 30 iki 0, 35 deniams, turintiems parabolinį sofitą su įvairaus gylio ir 0, 175 vienodos gylio deniais.
Pastebėta, kad atramos momentas yra didesnis nei vidurio spinduliu, taigi, palaikymo metu reikalingas gylis yra didesnis nei tas pats viduryje. Papildomas gylis, esantis atramoje, pasiekiamas tiesiai arba segmentiškai šalia atramų. Kartais pilno ilgio ilgis yra padengtas paraboliniu sofito profiliu, kaip parodyta 11.2 pav.
Tokiais atvejais, nors pagal projektavimo aplinkybes reikalingas gylis tarp vidurio, turėtų būti didesnis nei pakabinamo spindulio galuose arba netoli ketvirčio intervalo, tas pats parabolinis sofito profilis išlaikomas nuo architektūrinių priežasčių. Paprastai pirmenybė teikiama paraboliniam sofito profiliui, o ne tiesiniams ar segmentiniams plyšiams.
Kad atitiktų projektavimo reikalavimus, gylis tarp vidurio turi būti nuo vieno iki dvidešimtojo iki vieno trečdalio ilgio. Gylis, esantis atramoje, paprastai yra 2–3 kartus didesnis už vidurį.
Projektavimo aspektai:
Pakabinamas span yra paprasčiausiai palaikoma konstrukcija, todėl gali būti suprojektuota. Konstrukcinių rankenų momentai ir žirklės turi būti nustatomos su apkrova atskirai arba ant konsolės ir pakabinamo ilgio.
Konstrukcinės sekcijos, esančios šalia atramos, momentinės ir šlyties poveikio linijos diagramos nurodytos 11.3 pav., Iš kurių galima nustatyti maksimalaus momento ar šlyties apkrovos padėtį. Projektuojant konsolės sekcijas, tiek mirusieji, tiek gyvos apkrovos momentai arba žirklės turi būti sumontuoti taip, kad būtų gautos projektinės akimirkos ir žirklės.
Įdomu pažymėti, kad kontūro rankos įtempimo linijų diagramose pagrindinio ilgio apkrova neturi jokio poveikio nei konsolės sekcijos momentui, nei šlyčiai. Nors ir mirusieji, ir gyvi apkrovos momentai ir žirklės yra papildomi projektuojant konsolės sekcijas, tačiau pagrindinių skerspjūvių ruožų konstrukcija turi būti kruopščiai išnagrinėta, kai pasiekiami projektiniai momentai ir žirklės.
Kai kuriuose pagrindinio intervalo ruožuose, esančiuose netoli vidurinio intervalo, gyvos apkrovos momentas gali būti priešingas nugaišusių apkrovų momentams.
Tokiais atvejais nepakanka projektuoti tik sujungtų mirusių ir gyvų apkrovų momentų, nes sekcijos gali būti saugios neužtikrinant papildomos gyvos apkrovos momento, kurį sukelia bet koks galimas perkrovimas, ir todėl negali būti išlikti bet kokiu saugos elementu šiuose skyriuose, kurie kitaip laikomi visose kitose konstrukcijos dalyse.
Taigi taisyklė yra ta, kad sekcijose, kuriose mirusieji ir gyvi apkrovos momentai gali būti priešingi ženklas, mirties apkrovos momentas turi būti padalintas iš saugos koeficiento 2, prieš jį pridedant prie gyvos apkrovos momento. Šis teiginys toliau paaiškinamas kitoje pastraipoje.
Leiskite mirties apkrovos ir gyvos apkrovos momento vidurinėje atkarpoje atitinkamai (+) 1200 KNm ir (-) 700 KNm. Todėl „netto“ projektavimo momentas yra (+) 500 KNm, kuris yra mažesnis nei (+) 1200 KNm DLM, kurio sekcija tikrinama ir armatūra yra padaryta sekcijos apačioje +4 momentui.
Dabar, jei dėl neįprastų sąlygų gyvas apkrovos momentas padidėja 100 procentų, nenormalios būklės projektavimo momentas bus (+1200 -1400) = (-) 200 KNm, bet šis momentas šiuo metu nebuvo patikrintas ir be to nepadarė jokio plieno, esančio viršutiniame sekcijoje, kad būtų patenkintas neigiamas momentas, taigi sekcija neturi sustiprinimo prieš galimą perkrovimą.
Kita vertus, jei nuleidimo apkrovos momentas sumažinamas saugos koeficientu 2, projektavimo momentas tampa (+) 1200/2 - 700 = (-) 100 KNm, todėl sekcija gali atsispirti momentui. (-) 200 KNm galimo perkrovimo atveju, nes tokiu atveju leistini įtempiai taip pat gali būti padvigubinti, kad būtų pasiektas galutinis sutvirtinimo stiprumas, kuris yra atsparus (-) 100 KNm momentui.
Be to, nereikia paminėti, kad momentų, esančių netoli vidurinio sparno sekcijos, gamtos pasikeitimas gali vykti ir nepertraukiamose struktūrose, ir reikia tinkamai pasirūpinti šiomis galimybėmis. Poveikio linijos schemos, skirtos momento ir šlyties atžvilgiu, pagrindinio intervalo vidurinėje dalyje yra pavaizduotos 11.4 pav.
Didžiausias + ve ir -ve gyvos apkrovos momentus ir žirkles galima vertinti prijungiant gyvas apkrovas tinkamoms linijų diagramoms, kad gautumėte maksimalias vertes.
Apskaičiuojant šlyties jėgas skirtinguose ruožuose, būtina atsižvelgti į korekciją, atsirandančią dėl šuolių. Šiam tikslui reikalingas korekcijos korekcija gali būti teikiama pagal šią lygtį:
V '= V ± M / d įdegis β (11, 1)
Kur V '= koreliuojama šlytis
V = nesuderinamas šlytis
M = svarstomasis poslinkio momentas dėl apkrovų, atitinkančių šlyties V
D = efektyvus gylis
β = kampas tarp viršutinio ir apatinio spindulio kraštų toje sekcijoje.
Teigiamas ženklas taikomas, kai lenkimo momentas mažėja didėjant „d“ (pvz., Paprasčiausiai atraminių sijų grioveliai). Neigiamas ženklas taikomas tada, kai lenkimo momentas didėja didėjant „d“ (taip pat kaip ir šlaituose, esančiuose prie nuolatinių ar subalansuotų konsolinių konstrukcijų vidinių atramų).
Projektavimo procedūra:
1. Nuspręskite, kokių ilgių yra, ir prisiimkite apvalias pagrindinių sijų dalis svarbiuose skyriuose, pvz., Galinėje atramoje, tarpinėje atramoje, viduryje ir tt
2. Pasirinkite tinkamus sijų profilio profilius ir suraskite gylį skirtinguose sijų skyriuose.
3. Priimkite kryžminės sijos sekcijas ir denio bei sofito plokštės storį.
4. Apskaičiuokite nulenktos apkrovos lenkimo momentą įvairiuose ruožuose.
5. Įvairių sekcijų momentams piešti įtakos linijos diagramą.
6. Įvairių ruožų metu atlikite gyvų apkrovų momentus.
7. Patikrinkite pjūvių tinkamumą betono įtempiams ir apskaičiuokite tempimo armatūrą iš projektavimo momentų, kurie gaunami derinant mirusių apkrovų momentus su gyvų apkrovų momentais, jei reikia, siekiant gauti maksimalias vertes visam deniui .
8. Panašiai kaip ir akimirkomis, suraskite nevienodą apkrovą ir gyvų apkrovų žirkles skirtinguose ruožuose ir patikrinkite betono įtempius. Jei reikia, užtikrinkite šlyties sustiprinimą.
9. Tinkamai sutvarkykite armatūrą, kad iš jų gautumėte maksimalų pasukimą.
1 pavyzdys:
Tuščiavidurė dėžutė, subalansuota konsolės sijų su 7, 5 m. kelio ir 1, 5 m. pėsčiųjų takas abiejose pusėse, kaip parodyta 11.5 pav., turi būti suprojektuotas atskirai IRC klasės 70-R juostai arba 2 juostoms IRC A klasės pakrovimui. Trumpai apibūdinkite lenkimo momentų ir šlyties jėgų apskaičiavimą ir braižykite lenkimo momento ir šlyties jėgos diagramas.
Sprendimas:
Pagrindinių sijų gylis virš atramų ir prieplaukos laikomas preliminariai, kaip parodyta 11.6 pav. Kitų sekcijų gyliai gali būti žinomi, jei žinomi viršutinių ir apatinių profilių variantai.
Geriausias profilis:
a) Inkaravimo ilgis su konsolėmis:
Tiesus profilis su 1 laipsniu iš 70. Profilio lygtis suteikiama,
y = mx = x / 70
ty y = 0.0143 x (kilmė A) (11.2)
b) Sustabdytas ilgis:
Viršutinio profilio forma yra parabolinė.
Parabolos lygtis gali būti parašyta tokia forma:
y = kx 2 (11, 3)
Kreivės kilmė yra D ir k yra konstanta, kurios vertė gali būti nustatoma taip:
Diferencijuoti lygtį 11.3, dy / dx = 2kx (11, 4)
C, x = 10, 5 m. ir nuolydis, dy / dx = 1/70
Iš 11.4 lygties, k = 1 / (70 x 2 x 10, 5) = 0, 00068
Taigi 11.3 lygtis yra y = 0, 00068 x 2 (kilmė D)
. . . C kritimas iš D = 0, 00068 (10, 5) 2 = 0, 075 m.
B kritimas iš C = 12, 0 / 70 = 0, 17 m; A sumažėjimas nuo B = 30, 0 / 70 = 0, 43.
Apatinis profilis:
a) Inkaro span
Parabolo lygtis, y = kx 2
Kai x = 30, 0 m, y = 1, 82 m. . . . k = y / x 2 = 1, 82 / (30) 2 = 0, 002
. . . Apatinio profilio lygtis tampa y = 0, 002 x 2 … (kilmė iš E)
b) Svirtis ir pakabinamas ilgis
Parabolo lygtis, y = kx 2
Kai x = 22, 5 m, y = 2, 70 m. . . . k = y / x 2 = 2, 70 / (22, 5) 2 = 0, 00533
. . . Lygtis tampa, y = 0, 00533 x 2 … (kilmė F)
Gylį įvairiuose ruožuose galima rasti iš aukščiau pateiktų lygčių, pvz., Gylis tarp inkaravimo skerspjūvio vidurio gali būti nustatytas D = 2, 0 + y 1 + y 2
= 2, 0 + 0, 0143x + 0, 002 x 2
= 2, 0 + 0, 0143 x 15, 0 + 0, 002 (15, 0) 2
= 2, 0 + 0, 2145 + 0, 45 = 2, 666 m.
Dead Load skaičiavimas:
Udl dėl denio plokštės, sofito plokštės, dėvėjimo, ratų apsaugos, turėklų ir turėklų stulpelių ir kt. Galima daryti prielaidą, kad išilginių sijų svoris yra tarp dviejų dalių (pvz., 3 m atstumu), o udl apskaičiuojamas pagal vidutinį gylį briaunos storis tarp aptariamų sekcijų. Kryžminio pluošto arba diafragmos apkrova laikoma koncentruota apkrova. Šios apkrovos nurodytos 11.7 pav.
Dulkių apkrovos momentai įvairiuose ruožuose apskaičiuojami naudojant apkrovas, pateiktas 11.7 pav., Ir 11.2 lentelėje nurodytas reikšmes.
Inkaravimo momento ir konsolės momentai yra parengti dviem sąlygomis:
I atvejis:
Darbinė būsena, kai pakabinamasis ratas virš konsolės rankos.
II atvejis:
Būklė statybų laikotarpiu be sustabdyto laiko. Šis atvejis gali pasireikšti ir tuo atveju, jei dėl bet kokios priežasties sustabdytas ilgis yra išstumiamas iš jo vietos tarnybos laikotarpiu. Pagal šią sąlygą tiltui neveiks jokia apkrova.
Tiesioginės apkrovos akimirkos:
Gyvi apkrovos momentai (tiek teigiami, tiek neigiami) įvairiuose ruožuose gali būti parengti, prijungiant gyvas apkrovas atitinkamoms įtakos linijų schemoms. Atitinkamas poveikio sumažinimas taip pat turėtų būti atliekamas vertinant apkrovos momentus.
Į šias vertes taip pat turėtų būti įtrauktos akimirkos, atsirandančios dėl pėsčiųjų tako. Dizaino momentai gaunami pridedant tiek mirusius, tiek gyvus apkrovos momentus, įskaitant tuos, kurie atsirado dėl pėsčiųjų tako.
Toliau kaip iliustracija parodyta gyvojo apkrovos momento įvertinimas ankerio centre. Kitų sekcijų momentai turi būti apskaičiuojami panašiai. Maksimaliam teigiamam ir neigiamam momentui tarpinės angos skerspjūvio atkarpoje A klasės apkrovos vienos juostos padėtis bus tokia, kaip parodyta 11.8 pav. 70-R klasės apkrova nesukels blogesnio poveikio. Dėl atstumo tarp krovinių žr. 5.2 pav.
Apskaičiuojant teigiamą momentą, esant inkarų spindulio vidurinei daliai, dėl pėdsakų apkrovos, tikimasi, kad apkrovos apkrovos pakrovimas yra tik įtvirtinimo ilgis. Kita vertus, konsolė ir pakabinamasis intervalas bus pakrauti neigiamu momentu sekcijoje.
Nuo įtakos linijos diag. (Pav. 11.8)
Teigiamas momentas = poveikio srities linijos diagrama x apkrovos intensyvumas
= ½ x 30, 0 x 7, 5 x 900 = 1, 01, 000 Kgm = 101 tm
Neigiamas momentas = ½ 12, 0 x 6, 0 x 1140 + ½ x 21, 0 x 6, 0 x 1020.
= 41 000 + 64 000 = 1, 05 000 Kgm = 105 tm
Bendras teigiamas gyvos apkrovos momentas = 620, 2 + 101 = 721, 2 tm
Bendras neigiamas gyvosios apkrovos momentas = 566, 1 + 105 = 671, 1 tm
Negyvosios apkrovos šlyties:
Pasirašymo konvencija:
Į viršų į kairę ir į apačią į dešinę nuo sekcijos = + ve šlyties ir atvirkščiai.
Negyvosios apkrovos šlyties jėgos skirtingose sekcijose apskaičiuojamos pagal 11.7 pav. Nurodytas apkrovas ir reakcijas.
Sijos viršutinė dalis ir apačia yra su išlenktais profiliais, todėl reikia ištaisyti korekciją. Pirmiau pateiktos žirklės yra nekoreguotos žirklės ir todėl jas reikia ištaisyti. Šlyties skaičiavimo metodas pateikiamas toliau 2 skirsnyje (kairėje).
Nekoreguotas šlyties pjūvis 2 sekcijoje (kairėje) = 145, 25 - 14, 5 - (10, 7 - 4, 03) x 5, 0 = 57, 1 t
Pataisytas šlyties koeficientas pateiktas 11.1 lygtyje
V '= V ± M / d tan β, M = 502, 6 tm, d = 2, 05 m
tan β1 = 1/70 = 0, 0143. . . β = 0 ° - 49 '- 0 “
tan β = dy / dx = 2 kx = 2 x 0, 002 x 16, 67 = 0, 0667. . . β 2 = 1 ° - 10 '- 0 “
arba tan β = tan (β 1 - β 2 ) = tan (0 ° - 49 '- 0 ”+ 1 ° - 10' - 0”) = tan 1 ° - 59 '- 0 ”= 0, 0347
. . . V '= 57, 1 - (502, 6) / (2, 05) x 0, 0347 = 48, 59 t
„Live Load Shear“:
Gyvos apkrovos šlytis bet kuriame ruože gali būti įvertintas pridedant tinkamas apkrovas ant šlyties poveikio linijos diagramos. Kadangi dėl viršutinės ir apatinės lenktų profilių buvimo būtinos gyvos apkrovos šlyties reikšmių korekcijos, pageidautina, kad šlyties poveikio linijos schema būtų pataisyta pirmiau.
Šiame procese M išraiška M / d tan β yra gyvosios apkrovos momentas vieneto apkrovos sekcijoje toje vietoje, kurioje turi būti nubrėžta kirpimo įtampos linijos diagramos ordina.
Kaip ir anksčiau, išsiaiškinkime gyvos apkrovos koreguotą šlyties dalį 2 skyriuje (kairėje).
Įtakos linijos ordinatas (nekoreguotas) 2 skirsnis (kairėje) = 0.8333.
M = ab / L = (5, 0 x25, 0) / 30, 0 = 4, 17 tm
. . . Pataisyta ordina, V '= V - M / d tan β = 0, 8333 - (4, 17 / 2, 05) x 0, 0347 = 0, 7627
2 A klasės krovinių juostos sukels maksimalų šlyties lygį.
Didžiausias teigiamas gyvos apkrovos šlytis, skirtas pakrauti vieną juostą (11.10 pav.)
Kitų sekcijų gyvos apkrovos žirklės taip pat gali būti gautos aukščiau nurodytu būdu. Tipinis šlyties jėgos diagramos prigimtis nugaišusiai apkrovai, gyvai apkrovai ir kt. Yra parodyta 11.11 pav.
Artikulacijos dizainas:
Konsolinio tilto sujungimas yra pažeidžiamiausia konstrukcijos dalis, todėl ypatingas dėmesys turėtų būti skiriamas šio svarbaus komponento projektavimui ir statybai.
Sujungimui taikomos šios jėgos:
i) Vertikaliosios reakcijos „R“ nuo pakabinamojo spančio dėl mirusių ir gyvų apkrovų reakcijų, įskaitant reakcijos pokyčius dėl stabdymo, vėjo ar seisminių jėgų.
ii) Horizontali jėga „H“ dėl stabdymo, seisminės, temperatūros ir kt.
Bendras pirmiau minėtų jėgų poveikis leidžia maksimalaus lenkimo įtempimo plokštumą pasvirti kampu vertical, o ne vertikalią, o lygiagrečią.
Sąnarių konstrukcija turėtų atitikti šiuos dalykus:
i) Turi būti įrengtas pakankamas tempiamasis plienas, kad būtų galima atsispirti ir lenkimui, ir tiesioginiam tempimui įtempti plokštumoje (ty didžiausios įtampos plokštumoje),
ii) Vertikali plokštuma ant kaklo taip pat turėtų būti tinkamai sutvirtinta, kad atitiktų tempimo įtempį, atsirandantį dėl lenkimo ir tiesioginio įtempimo.
iii) Būtina pateikti būtiną šlyties armatūrą tiek vertikalioje plokštumoje, tiek pasviroje plokštumoje (ty maksimalaus šlyties plokštumoje).
Darant prielaidą, kad „B“ yra artikuliacijos plotis, ir pagal 11.12 pav.
Tai suteikia maksimalaus lenkimo įtempimo plokštumos nuolydį.
Įjungus aukščiau nurodytą above reikšmę 11.5 ir 11.6 lygtyse, galima gauti tiesioginio traukimo ir momento reikšmes blogiausio streso plokštumoje. Plienas, reikalingas tiek tiesioginiam traukimui, tiek momentui nustatyti, gali būti nustatomas pagal bet kokias turimas dizaino schemas.
Panašiai kritinė plokštuma šlyties atžvilgiu nustatoma taip:
Leiskite Φ būti kritinės plokštumos kampu vertikaliai.
Būtinas šlyties armatūra gali būti įrengta didžiausio šlyties įtempio plokštumoje, kuri gali būti parengta pagal 11.10 ir 11.11 lygtį.
2 pavyzdys:
Vertikalios ir horizontalios apkrovos sujungimui yra atitinkamai 850 KN ir 100 KN. Suprojektuokite armatūrą ir parodykite sujungimo detalių detales, kai D = 120 cm., A = 40 cm. ir B = 75 cm.
Sprendimas:
Pasviręs skyrius:
Su tiesioginiu 501, 37 KN tempu ir 68.450 KN cm momentu. skyriuje randamas plieno procentas, nuo „Dizaino pagalbos iki IS: 456-1978“ 68 diagramos:
Prielaidos:
i) Stačiakampė sekcija su sutvirtinimu, padalinta į dvi puses.
ii) Uždenkite 30 mm.
iii) d '/ D = 30/1200 = 0, 025
iv) betono M20 klasė.
v) plieno laipsnis = S415.
vi) Faktorinis traukimas = 1, 75 x 501, 37 = 878 KN
vii) Faktorinis momentas = 1, 75 x 68, 450 = 1, 19, 800 KN cm.
Kadangi armavimas yra 45 laipsnių kampu, plieno plotas, reikalingas 8100 mm 2 plieno efektyviam plotui gauti, yra toks:
Šlyties kampas lygiagrečiai:
Tai viršija leistiną šlyties įtempimo ribą be šlyties sustiprinimo (5.12 lentelė), ty 0, 34 MPa. Todėl reikalingas šlyties sustiprinimas. Jei 2 nos. Yra 32 Φ išlenktos juostos, šlyties atsparumas = 2 x 804 x 200 sin (45 ° - 3 ° - 21 ') = 2 x 804 x 200 x 0, 6646 = 213, 700 N = 213, 7 KN
Balanso šlyties = 854, 32 - 213, 7 = 640, 62 KN
Naudojant 12 Φ 6 kojeles, kurių ilgis yra 150 mm, atstumas tarp šlyties, pasipriešintas maišytuvams = 6x 113x200x 1100/150 = 994, 400 N = 994, 4 KN
Tai yra daugiau nei 640, 62 KN balanso šlyties; todėl saugu.
Akimirkos ir šlyties vertikalioje plokštumoje:
Tiesioginis traukimas ir momentas gali būti gaunami vertikalioje plokštumoje, kurioje reikšmė to lygi nuliui 11.5 ir 11.6 lygtyse. Plotas, kurį reikia įdėti į 45 ° kampą, kad būtų gautas efektyvus plieno plotas, pakankamas aukščiau minėtam traukimui ir momentui atsispirti, gali būti surastas taip pat, kaip išsamiai aprašyta įstrižai. Pirmiau minėtas plienas yra mažesnis nei nuolydžio plokštumos, ty maksimalaus įtempimo plokštumos.
Be kaklo, įstrižosios juostos, skirtos atlaikyti tempimą, o momentas nebus veiksmingas, todėl reikia pateikti papildomų strypų. Jei apskaičiuojamas pagal ankstesnį pagrindą, tam tikslui reikalingas armatūros plotas siekia 5000 mm 2 ir šiam 7 nos. Reikalingi 32 Φ barai.
Vertikalioje plokštumoje šlytis bus mažesnė nei anksčiau, o pakanka, kad būtų užtikrinta maksimalaus įtempimo plokštumai.
Stiprinimo elementai sujungime nurodyti 11.13 pav.
